走滑斷裂派生裂縫發(fā)育規(guī)律影響因素探討*

靳加林，鄧清海，張繼標(biāo)，蔣愛萍，萬 方

(1.山東科技大學(xué) 地球科學(xué)與工程學(xué)院，山東 青島 266590；2.中國(guó)石化石油勘探開發(fā)研究院西北中心，北京 100083)

0 引言

近年來，隨著塔里木盆地順北地區(qū)走滑斷控油藏的重大勘探發(fā)現(xiàn)(漆立新，2020)，走滑斷裂及其派生裂縫體系成儲(chǔ)的認(rèn)識(shí)受到越來越多的關(guān)注(Caine，1996；Cowrie，Scholz，1992；Choi，2015)。由此引發(fā)了國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)走滑斷裂內(nèi)部結(jié)構(gòu)的探索，研究認(rèn)為走滑斷裂內(nèi)部結(jié)構(gòu)上一般劃分為斷層核以及斷層核周圍所產(chǎn)生的誘導(dǎo)裂縫帶。斷層核的形成經(jīng)歷了復(fù)雜的化學(xué)與力學(xué)過程，在其內(nèi)部聚集了大量的應(yīng)變與位移量。破碎帶位于斷層核兩側(cè)且形變程度較低，由較寬的分支構(gòu)造或次級(jí)構(gòu)造組成，比如裂縫、小斷層等(Odling，2014；Lyakhovsky，1997；陳偉等，2010；吳智平等，2010；萬效國(guó)等，2016)。一般認(rèn)為走滑斷裂內(nèi)部斷層核的滲透率低，誘導(dǎo)裂縫帶滲透率較高，可成為油氣富集的有利部位。但目前對(duì)于不同性質(zhì)、不同規(guī)模、不同組合樣式的走滑斷裂誘導(dǎo)裂縫帶的發(fā)育范圍及影響因素尚不明確，制約了對(duì)于這一類型油氣藏的勘探開發(fā)。

前人對(duì)于走滑斷裂派生裂縫的發(fā)育規(guī)律開展了一定程度的研究，如童亨茂等(2006)、孫帥和侯貴廷(2020)通過對(duì)野外露頭裂縫進(jìn)行實(shí)測(cè)并結(jié)合室內(nèi)試驗(yàn)，認(rèn)為巖層楊氏模量與張裂縫發(fā)育程度呈正相關(guān)，即楊氏模量越大、張裂縫發(fā)育程度越高；李樂等(2011)、孟慶峰等(2011)和張慶蓮等(2012)從力學(xué)角度分析構(gòu)造縫的分布規(guī)律，探討了走滑斷裂對(duì)構(gòu)造裂縫的控制因素，并結(jié)合數(shù)值模擬，認(rèn)為走滑斷裂所控制的裂縫密度和距斷裂距離呈負(fù)相關(guān)，且隨斷裂垂直距離增大，裂縫面密度呈指數(shù)減少；曾聯(lián)波等(2012)利用測(cè)井成果資料以及力學(xué)實(shí)驗(yàn)分析非均質(zhì)巖層中裂縫發(fā)育的影響因素，認(rèn)為地應(yīng)力分布狀態(tài)是影響裂縫發(fā)育的主控因素，決定了裂縫的發(fā)育方向以及裂縫性質(zhì)；張繼標(biāo)等(2018)對(duì)順南地區(qū)走滑斷裂裂縫進(jìn)行了定量預(yù)測(cè)，認(rèn)為走滑拉分段派生裂縫發(fā)育范圍大于平移段。

目前對(duì)走滑斷裂派生裂縫發(fā)育規(guī)律的研究主要通過野外、測(cè)井及數(shù)值模擬等方法，但都存在一定的局限性。野外測(cè)量不能直觀測(cè)量地層內(nèi)部裂縫延伸長(zhǎng)度，且典型露頭選擇存在一定困難，利用測(cè)井資料識(shí)別裂縫范圍有限，而對(duì)走滑斷裂解析普遍依靠的地震資料由于分辨率問題，不能準(zhǔn)確識(shí)別裂縫發(fā)育帶，因此目前對(duì)走滑斷裂派生裂縫的發(fā)育范圍及影響因素的研究還相對(duì)薄弱。鑒于此，本文借助數(shù)值模擬的方法，從控制裂縫發(fā)育的本質(zhì)構(gòu)造應(yīng)力-應(yīng)變出發(fā)，通過構(gòu)建不同的地質(zhì)模型，開展不同斷層核寬度、不同性質(zhì)、不同組合樣式斷裂派生裂縫發(fā)育強(qiáng)度及范圍的數(shù)值模擬，探討各種要素對(duì)派生裂縫發(fā)育的影響。

1 走滑斷裂結(jié)構(gòu)基本特征

走滑斷裂多發(fā)育于早期的剪切裂縫(節(jié)理)，平行于最大主應(yīng)力方向的節(jié)理先于斷層形成，并因節(jié)理間的應(yīng)力作用在局部形成雁列節(jié)理，隨著應(yīng)力在雁列節(jié)理區(qū)域集中，和原生節(jié)理垂直的交錯(cuò)節(jié)理逐漸發(fā)育并破壞原生節(jié)理之間的巖橋，形成斷層角礫巖，之后有更多的應(yīng)變集中在節(jié)理帶中，形成連續(xù)性的斷層核。隨著變形的持續(xù)，角礫巖帶隨著斷層滑距的增大而逐漸變寬。根據(jù)這一機(jī)制，不同尺度的走滑斷裂具有不同的內(nèi)部結(jié)構(gòu)，斷裂發(fā)育早期應(yīng)為剪切破裂帶，破裂帶內(nèi)部均為裂縫密集發(fā)育區(qū)，發(fā)育成熟的斷裂帶可以劃分為斷層核與誘導(dǎo)裂縫帶，誘導(dǎo)裂縫帶具有良好的流體疏導(dǎo)性質(zhì)，且隨距斷層核距離逐漸增大滲透性逐漸降低(圖1)。近年來，隨著人們對(duì)走滑斷裂內(nèi)部結(jié)構(gòu)了解更加深入，認(rèn)為斷裂在發(fā)育過程中產(chǎn)生的誘導(dǎo)裂縫是良好的儲(chǔ)集空間，隨著對(duì)走滑斷裂構(gòu)造和演化模式的逐步認(rèn)識(shí)，以及斷裂力學(xué)和斷層力學(xué)的發(fā)展，走滑斷裂的研究逐步有了系統(tǒng)性的理論基礎(chǔ)。

圖1 走滑斷裂內(nèi)部結(jié)構(gòu)與滲透率的關(guān)系Fig.1 The relationship between the internal structure of the strike-slip fault and permeability

2 應(yīng)力場(chǎng)模擬及裂縫預(yù)測(cè)

控制裂縫發(fā)育的本質(zhì)是構(gòu)造應(yīng)力，不同規(guī)模、不同性質(zhì)及不同組合樣式等的斷裂在發(fā)育過程中派生局部應(yīng)力場(chǎng)性質(zhì)及強(qiáng)度有差異，因而可以通過構(gòu)建不同的地質(zhì)模型，模擬不同規(guī)模、不同性質(zhì)及不同組合樣式等的斷裂在發(fā)育過程中派生局部應(yīng)力場(chǎng)性質(zhì)及強(qiáng)度，進(jìn)一步以應(yīng)力場(chǎng)模擬為手段、以應(yīng)力與裂縫參數(shù)間定量模型為紐帶開展裂縫預(yù)測(cè)，從而明確走滑斷裂派生裂縫的發(fā)育強(qiáng)度、范圍及其影響因素(張繼標(biāo)等，2018)。

2.1 構(gòu)造應(yīng)力與裂縫參數(shù)間定量模型

在地應(yīng)力作用下巖體破裂產(chǎn)生裂縫，基于該理論，利用單元體構(gòu)建模型來研究其微觀原理，觀察裂縫的空間形態(tài)。為滿足研究要求將單元體進(jìn)行簡(jiǎn)化并且做了如下假設(shè)：①存在有裂縫分布的足夠小單元體；②單元體各向同性；③單元體為完整理想化塊體，在沒有力的作用之前階段沒有任何滲流裂縫存在；④單元體為平行六面體，如圖2所示，邊長(zhǎng)分別為、、，主應(yīng)力，和兩兩垂直；⑤裂縫在-主平面內(nèi)成平行等間距排列，裂縫走向與最大主應(yīng)力之間的夾角為(破裂角)，裂縫面平行于中間主應(yīng)力方向。

圖2 表征單元體裂縫分布(季宗鎮(zhèn)等，2010a，b)Fig.2 Distribution of cracks in the representative elementary volume(Ji et al，2010a，b)

在彈性力學(xué)中可以用應(yīng)變能密度來衡量固體在變形時(shí)內(nèi)部集聚的彈性應(yīng)變能，由彈性力學(xué)脆性斷裂力學(xué)相關(guān)理論(孫帥，侯貴廷，2020)可知，巖石受力時(shí)內(nèi)部累計(jì)的彈性應(yīng)變能主要以兩種方式釋放，用來滿足產(chǎn)生單位面積裂縫體表面所需能量或以彈性波的形式釋放。就裂縫而言，彈性波幾乎不傳播能量，所以認(rèn)為單元體所釋放的能量都用于產(chǎn)生新增裂縫體表面積。則裂縫體積密度的計(jì)算公式為(季宗鎮(zhèn)，2010a；馮建偉等，2011)：

(1)

式中：表示單元體內(nèi)裂縫的體積密度；表示新增加的裂縫表面積；表示單元體的體積；表示應(yīng)變能密度；表示產(chǎn)生單位面積裂縫所需能量；為新增裂縫表面積所需的應(yīng)變能密度；為產(chǎn)生裂縫必須克服的彈性應(yīng)變能密度，單位為J/m；為勁度系數(shù)，單位為N/m；表示彈性模量，單位是MPa；、、為3個(gè)方向的主應(yīng)力。

脆性巖石在擠壓和拉伸應(yīng)力環(huán)境下表現(xiàn)為不同的力學(xué)性質(zhì)，在不同應(yīng)力環(huán)境下也存在差異，因此需要將巖體內(nèi)真實(shí)存在的構(gòu)造應(yīng)力按照其性質(zhì)進(jìn)行分類，并且按照劃分的構(gòu)造類別建立與地裂縫參數(shù)之間的關(guān)系。實(shí)際上，大部分地區(qū)構(gòu)造應(yīng)力場(chǎng)是2個(gè)主應(yīng)力方向近似水平(和)和1個(gè)近似鉛直()的三向不等壓應(yīng)力場(chǎng)，可分為3類：第一類是地應(yīng)力最大主應(yīng)力鉛直向，>>，第一類又可劃分為a、b兩種類型，a型為>>>0，b型為>0；第二類是地應(yīng)力最小主應(yīng)力鉛直向，>>；第三類是地應(yīng)力中間主應(yīng)力鉛直向，>>。由于、中至少有一個(gè)小于0，因此，第一類a型、第二類和第三類為擠壓地應(yīng)力狀態(tài)，而第一類b型為有張應(yīng)力存在的構(gòu)造應(yīng)力狀態(tài)。

2.2 應(yīng)力場(chǎng)模擬

有限單元法為應(yīng)力場(chǎng)模擬的主要方法，主要思路是將一個(gè)不規(guī)則地質(zhì)體離散成有限個(gè)互不重疊且相互連接的規(guī)則單元，各單元之間通過節(jié)點(diǎn)連接，承受一定荷載，根據(jù)不同構(gòu)造單元巖石及力學(xué)性質(zhì)的差異分別賦予不同的彈性模量、密度、泊松比、內(nèi)聚力，摩擦角以及摩擦系數(shù)等力學(xué)參數(shù)。在構(gòu)建地質(zhì)模型及確定了各項(xiàng)巖石力學(xué)參數(shù)的基礎(chǔ)上，劃分有限單元網(wǎng)格，進(jìn)一步根據(jù)邊界條件、力的平衡條件及區(qū)域應(yīng)力場(chǎng)特征，對(duì)模型施加約束及加載，分別計(jì)算每個(gè)單元內(nèi)的應(yīng)力和應(yīng)變值。

2.3 裂縫預(yù)測(cè)

在應(yīng)力場(chǎng)模擬的基礎(chǔ)上，本文根據(jù)巖石破裂準(zhǔn)則及應(yīng)變能守恒，構(gòu)建裂縫參數(shù)與地應(yīng)力之間的定量模型，開展派生裂縫發(fā)育范圍定量預(yù)測(cè)(季宗鎮(zhèn)，2010b)；分別設(shè)計(jì)不同寬度、不同性質(zhì)、不同間距及組合樣式的地質(zhì)模型，開展應(yīng)力場(chǎng)數(shù)值模擬，并根據(jù)裂縫參數(shù)與地應(yīng)力間的定量模型，分析走滑斷裂兩測(cè)派生裂縫發(fā)育規(guī)律的影響因素。

由于本文主要是針對(duì)單一控縫因素的理論探討，因而對(duì)地質(zhì)模型的建立進(jìn)行了適當(dāng)?shù)暮?jiǎn)化，模型中考慮到斷裂帶與地層中巖石強(qiáng)度存在差異，需要賦予不同的力學(xué)參數(shù)(表1)，參數(shù)大小的確定參照順南地區(qū)7口鉆井實(shí)驗(yàn)測(cè)試數(shù)據(jù)(張繼標(biāo)等，2018)。

表1 構(gòu)造應(yīng)力場(chǎng)力學(xué)參數(shù)Tab.1 Mechanical parameters of the tectonic stress field

3 走滑斷裂與派生裂縫發(fā)育關(guān)系探討

3.1 斷層核寬度對(duì)派生裂縫的影響

為探討斷層核寬度與派生裂縫發(fā)育范圍之間的定量關(guān)系，分別構(gòu)建不同斷層核寬度地質(zhì)模型(圖3)，對(duì)不同模型施加統(tǒng)一的約束及加載條件，即在斷裂兩盤分別施加平行于斷裂的差異推擠力，模擬純走滑斷裂發(fā)育時(shí)期應(yīng)力狀態(tài)，進(jìn)一步通過應(yīng)力場(chǎng)數(shù)值模擬及裂縫參數(shù)定量計(jì)算，模擬不同斷層核寬度斷裂附近派生裂縫發(fā)育規(guī)律(表2、圖4)。

圖3 不同斷層核寬度斷裂地質(zhì)模型示意圖Fig.3 Schematic diagram of geological models of the faults with different core-widths

表2 不同斷層核寬度斷裂派生裂縫帶寬度Tab.2 Statistics of the width of the derived fractures of faults with different core-widths

由表2可見，不同斷層核寬度對(duì)應(yīng)的派生裂縫寬度均值無明顯變化規(guī)律。結(jié)合以上模擬結(jié)果認(rèn)為，當(dāng)斷層核設(shè)為空白，即模擬斷裂破裂初期，破裂面無斷層泥、角礫巖等充填，派生裂縫僅在斷裂端部發(fā)育，主破裂面附近無派生裂縫發(fā)育。當(dāng)將斷層核設(shè)定為能干性較低材料，即模擬斷裂帶內(nèi)部存在斷層泥、角礫巖等條件下，斷層兩側(cè)派生裂縫發(fā)育，但斷層核內(nèi)部無派生裂縫發(fā)育(圖4)，推測(cè)可能由于核部材料能干性低、受力易于發(fā)生形變產(chǎn)生應(yīng)力卸載，因此不利于裂縫發(fā)育。隨著斷層核部寬度逐漸增大，斷層派生裂縫發(fā)育范圍最大值、均值及最小值均無明顯變化特征，但派生裂縫帶與斷層核的寬度比有逐漸減小趨勢(shì)，與斷層核寬度存在負(fù)相關(guān)關(guān)系(圖5)。

圖4 不同斷層核寬度斷層派生裂縫密度分布預(yù)測(cè)圖Fig.4 Prediction of the density distribution of the derived fractures of faults with different core-widths

圖5 派生裂縫帶與斷層核寬度比與斷層核寬度的關(guān)系Fig.5 The relationship between the width of the derived fractures and the width of the fault core

3.2 斷層性質(zhì)對(duì)派生裂縫發(fā)育范圍影響

為探討斷層性質(zhì)與派生裂縫發(fā)育范圍之間的定量關(guān)系，給定統(tǒng)一的斷層核寬度為0.5 mm，通過改變斷層走向與擠壓方向夾角，模擬不同性質(zhì)斷裂發(fā)育時(shí)期的應(yīng)力狀態(tài)(圖6a)：當(dāng)區(qū)域擠壓方向平行于斷裂走向時(shí)，斷裂性質(zhì)為純走滑斷裂；當(dāng)擠壓方向與斷裂走向呈一定角度相交時(shí)(本次設(shè)定夾角為30°)，斷裂性質(zhì)為壓扭斷層；當(dāng)擠壓方向垂直于斷層走向時(shí)，等同于模擬逆沖斷層的局部應(yīng)力狀態(tài)，進(jìn)一步通過應(yīng)力場(chǎng)數(shù)值模擬及裂縫參數(shù)定量計(jì)算，模擬不同性質(zhì)斷裂附近派生裂縫的發(fā)育規(guī)律(表3、圖6)。

由表3可知，當(dāng)斷層走向與應(yīng)力夾角為0°時(shí)，誘導(dǎo)裂縫的寬度范圍為4.44～14.3 mm，均值為4.73 mm；夾角為30°時(shí)，誘導(dǎo)裂縫寬度范圍為9.53～10.4 mm，均值為10.05 mm；當(dāng)夾角為90°時(shí)，誘導(dǎo)裂縫帶寬度范圍為4.57～15.05 mm，均值為4.82 mm。對(duì)比斷層走向與應(yīng)力夾角分別為0°、30°和90°時(shí)對(duì)應(yīng)的誘導(dǎo)裂縫寬度均值發(fā)現(xiàn)，夾角為30°時(shí)誘導(dǎo)裂縫寬度均值遠(yuǎn)大于夾角為0°和90°時(shí)的誘導(dǎo)裂縫均值。結(jié)合表3以及圖6認(rèn)為，純走滑斷層核部無裂縫發(fā)育，壓扭斷層核部局部裂縫發(fā)育，逆沖斷層核部裂縫發(fā)育。不考慮純走滑與逆沖應(yīng)力條件下斷層端部邊界力影響，壓扭斷層派生裂縫帶寬度明顯高于純走滑斷層與逆沖斷層(圖6)。

圖6 壓扭與逆沖斷層派生裂縫密度分布預(yù)測(cè)圖Fig.6 Prediction of the distribution of the density of fractures derived from compression-torsion and thrust faults

表3 不同斷層走向與應(yīng)力夾角派生裂縫帶寬度Tab.3 Statistics of width derived fractures with different intersection angles

3.3 斷層組合對(duì)派生裂縫發(fā)育范圍影響

為探討不同斷層組合對(duì)派生裂縫發(fā)育的影響，分別構(gòu)建不同斷層組合地質(zhì)模型(圖7)，斷層核部寬度統(tǒng)一為0.5 mm，平行斷層模型間距分別為33、10與5 mm，共軛斷層模型夾角60°，對(duì)不同平行斷層組合模型施加統(tǒng)一的約束及加載條件，即在各盤分別施加平行于斷裂的差異推擠力，模擬純走滑斷裂發(fā)育時(shí)期的應(yīng)力狀態(tài)，對(duì)于共軛斷層模型，則在兩斷裂銳夾角方向施加擠壓力，進(jìn)一步通過應(yīng)力場(chǎng)數(shù)值模擬及裂縫參數(shù)定量計(jì)算，模擬不同斷層核寬度斷裂附近派生裂縫發(fā)育規(guī)律。圖8顯示，當(dāng)平行斷層組合間距小于某一距離之后，兩條斷裂派生裂縫發(fā)育相互疊加，受兩條斷裂共同控制，斷裂之間派生裂縫發(fā)育強(qiáng)度明顯變大。共軛斷層交叉部位，派生裂縫發(fā)育范圍明顯變大。

圖7 不同斷層組合地質(zhì)模型示意圖Fig.7 Schematic diagram of the geological models of the faults with different combinations

圖8 平行斷層與共軛斷層派生裂縫密度(單位：條/米)分布預(yù)測(cè)圖Fig.8 Prediction of the distribution of the density of the derived fracture of the parallel-fault systems and conjugate-fault systems

3.4 走滑斷裂派生裂縫影響因素及機(jī)理

綜合前述模擬結(jié)果，走滑斷裂派生裂縫的發(fā)育強(qiáng)度、范圍與走滑斷裂規(guī)模、性質(zhì)和組合樣式有關(guān)。當(dāng)走滑斷裂規(guī)模比較小、演化程度比較低時(shí)，斷裂以剪切破碎帶的形式呈現(xiàn)，派生裂縫主要沿主破裂帶發(fā)育，且由于斷裂不斷沿走向擴(kuò)展，在尖端應(yīng)力集中，因而在斷裂兩段裂縫發(fā)育強(qiáng)度大。當(dāng)走滑斷裂發(fā)育到一定規(guī)模時(shí)，呈現(xiàn)斷層核與破碎帶兩元結(jié)構(gòu)時(shí)，由于斷層核內(nèi)部地層已經(jīng)完全破碎，且有可能疊加流體改造充填斷層泥等，內(nèi)部巖石以塑性變形為主，因而難以產(chǎn)生新的裂縫，派生裂縫主要在兩側(cè)破碎帶發(fā)育。隨著斷裂規(guī)模進(jìn)一步擴(kuò)大，在純走滑運(yùn)動(dòng)狀態(tài)下，由于構(gòu)造變形主要以走向滑動(dòng)為主，因而兩側(cè)破碎帶的范圍難以持續(xù)增大。但當(dāng)在走滑+擠壓復(fù)合應(yīng)力狀態(tài)下，斷裂除沿走向滑動(dòng)之外，還存在傾向滑動(dòng)，從而導(dǎo)致在斷裂兩側(cè)派生裂縫發(fā)育的范圍較純走滑運(yùn)動(dòng)更大。而當(dāng)存在兩條或多條斷裂交切時(shí)，在斷裂結(jié)合部位，由于受到多條斷裂活動(dòng)的疊加，派生裂縫發(fā)育的強(qiáng)度和范圍明顯增大。

走滑斷裂派生裂縫的發(fā)育除受斷裂本身性質(zhì)、規(guī)模等影響外，還受巖石能干性、巖層厚度、巖性組合及溫度等因素控制，此方面國(guó)內(nèi)外學(xué)者已經(jīng)進(jìn)行了相對(duì)成熟的研究(張興勇，2021；Hu，2021)，本文不做過多論述。

3.5 真實(shí)性驗(yàn)證

由于現(xiàn)場(chǎng)第一手資料尚不齊全，地震資料分辨率較大，不能很好地識(shí)別裂縫，不便于裂縫發(fā)育密度的統(tǒng)計(jì)工作，且國(guó)內(nèi)外對(duì)派生裂縫發(fā)育研究手段尚不成熟，許多問題只能借助于數(shù)值模擬的手段，故本文不對(duì)所有的數(shù)值模擬結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證，僅借助于塔里本順南地區(qū)走滑斷裂派生裂縫統(tǒng)計(jì)結(jié)果對(duì)壓扭斷層派生裂縫發(fā)育程度明顯大于純走滑斷裂這一數(shù)值模擬結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證。塔里木盆地順南地區(qū)主要發(fā)育NE向走滑斷裂，且分段性明顯，對(duì)順南地區(qū)不同構(gòu)造位置的巖心裂縫密度進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，結(jié)果如圖9所示。由圖可見，順南401井、4井以及7井所處分段為拉分段，其巖心裂縫密度分別為15.2、10.0和6.0條/m。順南2井、1井所處分段為壓隆段，其巖心裂縫密度分別為5.5和8.0條/m，順南3井和5井所處分段為平移段，其巖心裂縫密度分別為0.5和0.6條/m，由以上統(tǒng)計(jì)結(jié)果可得出，同一走滑斷裂拉分段和壓隆段發(fā)育程度明顯要高于純剪切走滑(平移段)。

圖9 順南地區(qū)不同構(gòu)造位置裂縫密度分布Fig.9 Distribution of the fracture density in different structural locations in Shunnan area

4 結(jié)論

在油氣勘探過程中走滑斷裂派生裂縫是一種重要的儲(chǔ)集空間，為探索走滑斷控裂縫體系發(fā)育的規(guī)模，本文主要借助數(shù)值模擬的手段，通過構(gòu)建不同斷裂帶核部寬度、不同性質(zhì)及不同組合樣式的斷裂模型，開展走滑斷裂派生裂縫發(fā)育范圍的定量預(yù)測(cè)，以明確不同斷裂要素對(duì)裂縫發(fā)育的影響規(guī)律，主要得出以下結(jié)論：

(1)走滑斷裂演化程度控制裂縫發(fā)育部位。斷裂破裂初期，派生裂縫僅在斷裂端部發(fā)育，主破裂面附近幾乎不發(fā)育派生裂縫。斷裂演化后期，派生裂縫在斷層核兩側(cè)發(fā)育，隨著斷層核部寬度不斷增大，斷層派生裂縫發(fā)育范圍無明顯變化特征。

(2)走滑斷裂性質(zhì)控制裂縫發(fā)育強(qiáng)度。不考慮純走滑與逆沖應(yīng)力條件下斷層端部邊界力的影響，壓扭斷層派生裂縫帶寬度明顯高于純走滑斷層與逆沖斷層。

(3)走滑斷裂組合控制裂縫發(fā)育強(qiáng)度。當(dāng)平行斷層組合間距較大時(shí)，對(duì)兩條派生裂縫發(fā)育幾乎沒有影響，但是當(dāng)平行斷層組合間距小于某一距離之后，兩條斷裂派生裂縫發(fā)育相互疊加，受兩條斷裂共同控制，斷裂之間派生裂縫發(fā)育強(qiáng)度明顯變大。共軛斷層交叉部位，派生裂縫發(fā)育范圍明顯變大。