基于氣固耦合原理的煤礦設(shè)備機(jī)載除塵器優(yōu)化設(shè)計(jì)

長(zhǎng)丹華

（1.中國(guó)煤炭科工集團(tuán) 太原研究院有限公司，山西 太原 030006；2.山西天地煤機(jī)裝備有限公司，山西 太原 030006）

近10 年以來(lái),隨著我國(guó)礦井綜采機(jī)械化程度的提高,尤其大功率機(jī)械化采煤設(shè)備的大面積應(yīng)用，井下粉塵濃度也大幅增加。Dong Longjun[1]等在神東大柳塔煤礦活雞兔礦井進(jìn)行粉塵實(shí)地測(cè)量，在沒(méi)有任何防塵措施的情況下, 井下錨鉆作業(yè)全塵濃度一般在200～700 mg/m3，呼塵占大約60%，其中游離SiO2含量達(dá)到57%；陸軍[2]利用粉塵采樣器采集煤塵，對(duì)煤礦井下作業(yè)場(chǎng)所進(jìn)行樣本粉塵濃度監(jiān)測(cè)，在2 個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)所采集到的粉塵樣本中，時(shí)間加權(quán)平均呼吸性粉塵質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為27.78%和25.93%，游離的Si02平均含量達(dá)到了1l.28 mg/m3，幾個(gè)數(shù)據(jù)都超過(guò)了國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，其中游離的Si02是導(dǎo)致人罹患?jí)m肺病的主要誘因。據(jù)統(tǒng)計(jì)，2008—2018 年,全國(guó)塵肺病新增病例總數(shù)247 611 人，其中煤礦塵肺病約占50.65%[3]?；谏鲜霰尘?，化學(xué)除塵、濕式除塵、干式除塵、泡沫抑塵等多種除塵方式在煤礦井下得到廣泛應(yīng)用，并取得了一定的效果，同時(shí)伴隨著煤礦機(jī)械設(shè)備朝著自動(dòng)化、智能化方向的快速發(fā)展，作業(yè)效率逐漸提高，單位時(shí)間內(nèi)產(chǎn)塵濃度勢(shì)必會(huì)繼續(xù)增大。在這種趨勢(shì)下，如何治理生產(chǎn)新技術(shù)、新工藝帶來(lái)的更大粉塵污染，并使其滿足國(guó)家，行業(yè)相關(guān)規(guī)定是當(dāng)前企業(yè)面臨的突出問(wèn)題，而提高機(jī)載除塵設(shè)備的除塵效率是解決這個(gè)問(wèn)題最簡(jiǎn)單、最有效的方法之一。為此，國(guó)內(nèi)外專家，學(xué)者針對(duì)提高設(shè)備機(jī)載干式除塵設(shè)備的除塵效率，做了大量的研究。李輝等[4]運(yùn)用FLUENT軟件對(duì)重力除塵器內(nèi)部流場(chǎng)數(shù)值模擬，改善除塵器內(nèi)部結(jié)構(gòu)，提高作業(yè)效率；鄭夢(mèng)嬌[5]研究了沉降顆粒距離壁面距離與橫向力系數(shù)及阻力系數(shù)的關(guān)系，對(duì)圓球顆粒在牛頓流體中的沉降特性做了研究，并驗(yàn)證了數(shù)值模擬顆粒沉降的有效性；Soo[6]研究了固液兩相流中阻力系數(shù)和雷諾數(shù)的關(guān)系，提出了有壁面容器中兩相流流動(dòng)狀態(tài)對(duì)顆粒沉降的影響；Saltelli[7]分析了沉降顆粒各因素對(duì)沉降速度的影響；Wallis[8]在他的書中提出兩相流運(yùn)動(dòng)中顆粒沉降基本理論，并對(duì)沉降室的設(shè)計(jì)提出建議?；诖?，選用進(jìn)口機(jī)載除塵器作為研究對(duì)象，旨在優(yōu)化內(nèi)部結(jié)構(gòu)提高除塵效率，并用計(jì)算機(jī)模擬內(nèi)部流場(chǎng)氣固耦合運(yùn)動(dòng)時(shí)，充分考慮在固定壁面的近壁面區(qū)和遠(yuǎn)壁面區(qū)對(duì)湍流的影響因素，建立相應(yīng)湍流輸送方程，提高了模擬精度，使仿真更符合實(shí)際。

1 氣固耦合作用下顆粒沉降運(yùn)動(dòng)

1.1 顆粒受力

在氣固兩相流運(yùn)動(dòng)中，固相顆粒按照受力來(lái)源分，主要包括浮力、阻力、壓力梯度力、附加質(zhì)量力、馬格努斯力、巴塞特力和薩夫曼力等，但上述力中，浮力、阻力、重力對(duì)研究結(jié)果影響較最大，其余力對(duì)研究結(jié)果影響權(quán)重較小，為簡(jiǎn)化模型方便研究，影響較小的作用力通常均不予考慮。顆粒沉降受力分析如圖1[9]。

圖1 顆粒沉降受力分析Fig.1 Force diagram of particle sedimentation

從圖1 可得出球形顆粒在氣流中的運(yùn)動(dòng)方程為：

式中：G 為顆粒重力，N；Ff為顆粒浮力，N；Fz為顆粒阻力，N；m 為顆粒質(zhì)量，kg；a 為顆粒運(yùn)動(dòng)加速度m/s2。

將顆粒所受重力G、浮力Ff和阻力Fz表達(dá)式代入式（1），即：

式中：de為顆粒動(dòng)力學(xué)直徑，mm；ρ1為顆粒密度，kg/cm3；g 為重力加速度；ρ2為氣流密度，kg/cm3；ζ為空氣阻力系數(shù)，無(wú)量綱；A 為與顆粒速度垂直截面面積，m2；Vt為顆粒相對(duì)流體沉降速度，m/s。

從式（2）可以看出，當(dāng)顆粒進(jìn)入沉降末期，a=0，顆粒勻速下沉，此時(shí)作用在顆粒上的力處于平衡狀態(tài)，由此可得顆粒沉降末速度：

1.2 顆粒運(yùn)動(dòng)

定義雷諾數(shù)Re 符合如下關(guān)系[10]：

式中：Re 為顆粒雷諾數(shù)，無(wú)量綱；η 為空氣動(dòng)力黏度，Pa·s。

阻力系數(shù)ζ 與雷諾數(shù)Re 的關(guān)系及取值可以查圖得出，也可以依據(jù)公式法計(jì)算；因查圖法的數(shù)據(jù)精度不夠高，使用不太方便，在這里選擇精度較高的公式法，依據(jù)Re 取值范圍，雷諾數(shù)的函數(shù)表示大體劃分為3 個(gè)區(qū)間[11]，同時(shí)ζ 有相應(yīng)的取值。

滯留區(qū)（斯托克斯定理區(qū)[12]）：10-4＜Re＜1，阻力系數(shù)ζ 計(jì)算如下：

將式（4）、式（5）式代入式（3），得：

式中：Vt1為滯留區(qū)顆粒沉降速度，m/s。

由Re 取值可知，適用于滯留區(qū)的顆粒粒徑de1范圍：

式中：de1為適用于滯留區(qū)的顆粒粒徑，mm。

在此區(qū)域內(nèi)，顆粒所受阻力主要為摩擦阻力。

過(guò)渡區(qū)（阿侖定理區(qū)）：1＜Re＜103，

同理可得出，過(guò)渡區(qū)顆粒沉降速度Vt2和適用于過(guò)渡區(qū)的顆粒粒徑de2。

在此區(qū)域內(nèi)，顆粒所受阻力主要為摩擦阻力和湍流阻力。

湍流區(qū)（牛頓定理區(qū)）：103＜Re＜105

同理可得出，湍流區(qū)顆粒沉降速度Vt3和適用于湍流區(qū)的顆粒粒徑de3。

在此區(qū)域內(nèi)，顆粒所受阻力主要為紊流阻力。

到此，分析得到了理想顆粒的受力和沉降運(yùn)動(dòng)情況，接下來(lái)將考慮沉降影響因素，對(duì)運(yùn)動(dòng)進(jìn)行修正。

1.3 影響顆粒沉降速度的因素

1）顆粒群體積分?jǐn)?shù)。顆粒群體積分?jǐn)?shù)小于0.2%（2 000 cm3/m3）時(shí)，顆粒間相互影響很小，上述沉降速度偏差在1%之內(nèi)；大于0.2%時(shí)，顆粒間相互作用明顯，顆粒沉降產(chǎn)生干擾[13]。經(jīng)實(shí)驗(yàn)計(jì)算[1]，井下工作面粉塵濃度遠(yuǎn)小于0.2%，因此，顆粒間的運(yùn)動(dòng)干涉忽略不計(jì)，其運(yùn)動(dòng)規(guī)律按照單一顆粒沉降來(lái)處理。

2）顆粒形狀。純球形顆粒是為了研究方便而假定的形狀，實(shí)際中并不存在，因此，有專家提出了顆粒形狀系數(shù)的概念。在計(jì)算沉降速度的時(shí)候，仍然按照球形顆粒計(jì)算，計(jì)算結(jié)束乘以形狀系數(shù)θ 進(jìn)行修正即可。θ 無(wú)量綱，可從文獻(xiàn)［14］中查詢。

2 除塵器結(jié)構(gòu)分析及優(yōu)化設(shè)計(jì)

2.1 除塵器設(shè)計(jì)機(jī)理

基于流量守恒方程和沉降室設(shè)計(jì)機(jī)理，沉降室的設(shè)計(jì)應(yīng)能最大限度分離固體顆粒，且不應(yīng)引起二次揚(yáng)塵。因此，沉降室的設(shè)計(jì)應(yīng)滿足下式的設(shè)計(jì)要求[15]：

式中：L 為沉降室長(zhǎng)度，m；H 為沉降室高度，m；V 為氣流速度，m/s。

由式（10）可知，為提高捕獲顆粒效率，一方面降低氣流速度V，由流量守恒可知，增大氣流流通橫截面積或延長(zhǎng)氣流在沉降室流通長(zhǎng)度L，有助于降低氣流速度，使顆粒有足夠時(shí)間在被帶出腔體前沉降到底部；另一方面減少沉降室高度H，減少顆粒沉降時(shí)間，以使顆粒更快沉降。下面基于設(shè)計(jì)機(jī)理分析，對(duì)原進(jìn)口機(jī)載除塵器進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)。

2.2 除塵器結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)

考慮到除塵器在設(shè)備上的放置位置已定，同時(shí)與之相配套的其他配件也已是成熟產(chǎn)品，重新設(shè)計(jì)加工附件的成本較高。因此，在設(shè)計(jì)中保持外形尺寸和安裝接口不變。為方便區(qū)分，原進(jìn)口機(jī)載除塵器記為除塵器A，優(yōu)化設(shè)計(jì)后的除塵器記為除塵器B。除塵器A 示意圖如圖2。除塵器B 示意圖如圖3。

圖2 除塵器A 示意圖Fig.2 Schematic diagram of the dust remover A

圖3 除塵器B 示意圖Fig.3 Schematic diagram of the dust remover B

圖2 中重力沉降腔I 和重力沉降腔II 相互連通，濾筒過(guò)濾腔和重力沉降腔II 之間有1 個(gè)小孔允許氣流流動(dòng)；出口接離心風(fēng)機(jī)，含塵氣流在風(fēng)機(jī)負(fù)壓作用下依次通過(guò)各腔體并與固體顆粒產(chǎn)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)而在沉降室實(shí)現(xiàn)兩相分離，再經(jīng)濾筒進(jìn)一步過(guò)濾，清潔空氣從出口流出。

圖3 中重力沉降腔a 與重力沉降腔b 通過(guò)腔體連接管互通；隔板引導(dǎo)氣流從入口流向腔體連接管；濾筒過(guò)濾器安裝在重力沉降腔c 內(nèi)部。含塵氣流從入口進(jìn)入除塵器，依次通過(guò)重力沉降腔a、腔體連接管、重力沉降腔b、濾筒濾芯、重力沉降腔c，最后清潔氣流從出口流出。

優(yōu)化設(shè)計(jì)后，氣流入口高度的降低能有效減少顆粒沉降時(shí)間；腔體內(nèi)加垂直擋板可增長(zhǎng)氣流流通路徑，延長(zhǎng)流通時(shí)間；同時(shí)，高速氣流撞向擋板后顆粒因速度矢方向的改變而被分離出來(lái)。

3 基于CFD 原理的仿真模擬

CFD 即計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)，它是以經(jīng)典流體動(dòng)力學(xué)和數(shù)值計(jì)算方法為基礎(chǔ)的計(jì)算科學(xué)，通過(guò)數(shù)值計(jì)算在時(shí)間、空間上以圖像顯示的方式定量描述流體流動(dòng)、熱交換、污染物擴(kuò)散等物理特征，并獲得離散數(shù)值解。其求解流程主要包括建立控制方程、設(shè)定初始和邊界條件、劃分網(wǎng)格離散控制方程和邊界條件、求解輸出等[16]。下面將根據(jù)CFD 對(duì)2 種除塵器進(jìn)行模擬。

3.1 控制方程

控制方程包括物理守恒方程及附加的湍流輸送方程[17]。

1）物理守恒方程。流體的運(yùn)動(dòng)要受到質(zhì)量守恒，動(dòng)量守恒，能量守恒，組分質(zhì)量守恒等物理守恒方程的約束。其中，能量守恒是指流體研究中包含有熱交換時(shí)須滿足的定理，組分質(zhì)量守恒指系統(tǒng)中多種化學(xué)組分存在質(zhì)量交換時(shí)需滿足的定理。因在研究中不考慮熱量傳遞和組分質(zhì)量交換，則僅需建立質(zhì)量守恒和動(dòng)量守恒方程，不需要建立能量守恒和組分質(zhì)量守恒方程。

2）湍流輸送方程。若流體流動(dòng)處于湍流狀態(tài)，還要受相關(guān)輸送方程的約束。之前很多研究學(xué)者在描述湍流時(shí)，都采用Reynold 渦黏模型中的2 方程模型，即標(biāo)準(zhǔn)κ-ε 雙方程模型，抑或標(biāo)準(zhǔn)方程的改進(jìn)形式[18]。然而，標(biāo)準(zhǔn)κ-ε 雙方程僅僅適用于高Re 數(shù)的湍流模型，模型中沒(méi)有考慮分子黏性力。而在實(shí)際壁面表面的黏性底層，此處的Re 數(shù)為0，此處分子黏性力對(duì)流動(dòng)影響很大。

大量研究表明，對(duì)于有固體壁面的充分發(fā)展的湍流流動(dòng)，沿壁面法線方向上，可以將流動(dòng)區(qū)域劃分為近壁區(qū)域和遠(yuǎn)壁區(qū)域（核心區(qū)），遠(yuǎn)壁區(qū)域的流動(dòng)可以認(rèn)為是充分發(fā)展的湍流，此時(shí)適用于高Re 數(shù)的湍流模型。而近壁區(qū)域的流動(dòng)則會(huì)受到壁面的影響，流體分子間黏性對(duì)流體運(yùn)動(dòng)的影響大過(guò)湍流的脈動(dòng)影響，在這個(gè)區(qū)域?qū)儆陴ば詫恿?，并不適用高Re數(shù)的湍流模型。由此，學(xué)者Jones 和Launder 提出1種針對(duì)近壁區(qū)流動(dòng)的低Re 數(shù)輸送方程[19]，如式（11）和式（12）。但是，文獻(xiàn)[20]指出當(dāng)流場(chǎng)中局部Re 低于150 時(shí)，就不能再使用高Re 數(shù)模型進(jìn)行計(jì)算。

式中：ρ 為流體密度，kg/cm3；κ 為湍動(dòng)能，m2/s；t為時(shí)間，s；ui為速度m/s；xi、xj為張量指標(biāo)形式；μ 為黏度系數(shù)；μt為湍動(dòng)黏度系數(shù)；σκ為經(jīng)驗(yàn)常數(shù)；Gk為平均速度梯度引起的湍動(dòng)能產(chǎn)生項(xiàng)；ε 為湍流耗散率，m3/s；n 為壁面法向坐標(biāo)。

式中：σε、C1ε、f1、C2ε、f2為經(jīng)驗(yàn)常數(shù)；u 為與壁面平行流速，m/s。

在式（11）和式（12）中，“｜｜”所包含的就是對(duì)標(biāo)準(zhǔn)κ-ε 雙方程修正部分。根據(jù)上述分析，依據(jù)Re 數(shù)的高低建立相應(yīng)湍流方程，以提高模擬精度，使得湍流描述更貼合實(shí)際。

3.2 設(shè)定邊界條件劃分網(wǎng)格

對(duì)2 種模型均設(shè)定相同的入口流量、出口壓力、壁面條件和相同的濾筒材料、過(guò)濾精度。

網(wǎng)格大體分為結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格和非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格，兩者在劃分質(zhì)量、生成速度、收斂性、精度、適用模型等方面有所區(qū)別，一般根據(jù)實(shí)際需要進(jìn)行選擇。考慮到研究2 種模型結(jié)構(gòu)均較為簡(jiǎn)單，流場(chǎng)也不復(fù)雜，這里利用前處理軟件對(duì)2 種模型進(jìn)行結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分，考慮到在近壁區(qū)物理量變化比較大，因此越靠近壁面，網(wǎng)格應(yīng)劃分越細(xì)。2 種模型網(wǎng)格劃分?jǐn)?shù)分別為174 002 和239 520。

3.3 流體運(yùn)動(dòng)模擬仿真

3.3.1 氣相流模擬

基于CFD 仿真軟件，導(dǎo)入模型，輸入預(yù)設(shè)邊界和初始條件，對(duì)模型氣相流進(jìn)行模擬，除塵器A 氣流速度云圖如圖4。除塵器B 氣流速度云圖如圖5

由圖4 可以看到，流體在重力沉降腔中流動(dòng)紊亂，多處產(chǎn)生渦流，均不利于顆粒沉降。

圖4 除塵器A 氣流速度云圖Fig.4 Airflow velocity diagram of the dust remover A

由圖5 可以看到，優(yōu)化后的除塵器B 入口離底部距離更小，因此顆粒沉降高度也就變小，同時(shí)，在隔板導(dǎo)流下，氣流流動(dòng)更加平穩(wěn)、流暢且流通距離增長(zhǎng)，均有利于顆粒沉降；另外，因氣固兩相密度差異較大，高速含塵氣流撞向隔板后改變固相速度矢方向，顆粒會(huì)因失去初始慣性力，而靠碰撞后的動(dòng)量和向下的重力沿隔板下落，從而被除塵器捕獲。

圖5 除塵器B 氣流速度云圖Fig.5 Airflow velocity diagram of the dust remover B

3.3.2 氣固兩相流模擬

將半煤巖巷道錨鉆工作面產(chǎn)塵點(diǎn)的粉塵顆粒作為待分離目標(biāo)，經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)定，產(chǎn)塵點(diǎn)顆粒密度為1 300 kg/m3，顆粒濃度為19.8 g/m3，粒徑-質(zhì)量分?jǐn)?shù)分布見表1[21]。

表1 粒徑-質(zhì)量分?jǐn)?shù)分布Table1 Particle diameter-mass fraction distribution

根據(jù)表1 粒徑分布規(guī)律，為貼合實(shí)際，現(xiàn)設(shè)定需處理15 m3的含塵氣體，簡(jiǎn)化顆粒粒徑與數(shù)量的對(duì)應(yīng)關(guān)系，粒徑-數(shù)量分布見表2。

表2 粒徑-數(shù)量分布Table 2 Particle diameter-quantity distribution

將表2 中顆粒分別注入2 種模型，運(yùn)行軟件可以分別得到2 種除塵器內(nèi)部在氣固耦合下的顆粒粒子速度云圖，除塵器A、除塵器B 顆粒速度云圖如圖6、圖7。對(duì)比模擬結(jié)果，40、60 μm 2 種顆粒，被捕獲方式主要是顆粒沉降和壁面吸附，少量粒徑為40 μm 的顆粒會(huì)運(yùn)動(dòng)至濾筒，被濾筒吸附；20 μm 的顆粒被捕獲方式主要是壁面吸附和濾筒吸附，沉降較少；5、10 μm 的顆粒被捕獲方式主要是濾筒吸附，沉降的數(shù)量極少。部分顆粒會(huì)從出口逃逸，且粒徑越小逃逸數(shù)量越多。模擬結(jié)果與前述顆粒運(yùn)動(dòng)分析一致。

圖6 除塵器A 顆粒速度云圖Fig.6 Particle velocity diagram of thedust remover A

圖7 除塵器B 顆粒速度云圖Fig.7 Particle velocity diagram of the dust remover B

經(jīng)計(jì)算統(tǒng)計(jì)，可得捕獲粒子的情況，顆粒捕獲統(tǒng)計(jì)見表3。

表3 顆粒捕獲統(tǒng)計(jì)Table 3 Particle capture statistics

從表3 可以看出，顆粒粒徑小于20 μm 時(shí)出現(xiàn)逃逸，大于等于20 μm 的顆粒，全部被捕獲，這與初始條件和濾筒參數(shù)有關(guān)。簡(jiǎn)單計(jì)算可以得出優(yōu)化設(shè)計(jì)后除塵器B 的捕塵效率比除塵器A 要高約13%。同時(shí)通過(guò)模擬計(jì)算，優(yōu)化前后除塵器內(nèi)部濾筒因長(zhǎng)度不同，其過(guò)濾效率相差0.14%，該差值對(duì)所得結(jié)果影響較小，忽略不計(jì)。

4 應(yīng)用情況

2 種除塵器在神東柳塔煤礦22104 運(yùn)輸巷道進(jìn)行了工業(yè)試驗(yàn)，此處煤巖密度為1 300 kg/m3。2 種除塵器放置在同一錨鉆設(shè)備的水平工作臺(tái)架兩側(cè)，用螺栓緊固。2 種除塵器內(nèi)部濾筒均選用MAHLE 的WAF5101F 復(fù)合濾芯，兩者過(guò)濾材料、過(guò)濾精度相同。除塵器入口通過(guò)橡膠軟管分別與設(shè)備鉆機(jī)連接，出口接多級(jí)離心風(fēng)機(jī)，風(fēng)機(jī)水平放置在除塵器上并用螺栓固定。風(fēng)機(jī)選用的是美國(guó)WALTON 生產(chǎn)的J877 型多級(jí)離心風(fēng)機(jī)，進(jìn)口流量為35～220 m3/min，出口壓力為19.6～98 kPa。

準(zhǔn)備完畢后，鉆機(jī)先啟動(dòng)，用中航科電生產(chǎn)的ZHKD-F 系列粉塵濃度檢測(cè)儀測(cè)得產(chǎn)塵點(diǎn)灰塵濃度；離心風(fēng)機(jī)再啟動(dòng)，待正常工作后，用粉塵濃度檢測(cè)儀分別測(cè)量2 臺(tái)離心風(fēng)機(jī)出口處氣流含塵濃度，并與計(jì)算機(jī)模擬結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，除塵效率統(tǒng)計(jì)見表4。

表4 除塵效率統(tǒng)計(jì)Table 4 Statistics of dust removal efficiency

由表4 統(tǒng)計(jì)可知，現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，優(yōu)化設(shè)計(jì)后除塵器B 比原機(jī)載除塵器A 的除塵效率高11.6%；計(jì)算機(jī)模擬與現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)相比誤差為1.4%。

5 結(jié) 語(yǔ)

1）基于顆粒沉降和兩相流運(yùn)動(dòng)原理，在保持外形尺寸保持不變的前提下，將機(jī)載除塵器內(nèi)部結(jié)構(gòu)進(jìn)行合理優(yōu)化，提高了設(shè)備的除塵效率。

2）創(chuàng)新地考慮了在近壁區(qū)域和遠(yuǎn)壁區(qū)域，湍流切應(yīng)力和分子黏性力的強(qiáng)弱影響，建立了相應(yīng)的運(yùn)輸方程，提高了模擬精度，使數(shù)學(xué)模型更貼近實(shí)際工況。

3）對(duì)于沉降室隔板的設(shè)計(jì)，在得出較理想的效果后，沒(méi)有繼續(xù)對(duì)隔板的傾角、長(zhǎng)度、位置等因素和它們之間的相互影響進(jìn)行下一步地研究和試驗(yàn)。在接下來(lái)的工作中，會(huì)對(duì)上述因素展開權(quán)重分析，以得出更合理結(jié)論。