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    低風(fēng)壓架空導(dǎo)線的設(shè)計(jì)與試驗(yàn)驗(yàn)證

    2022-06-21 03:24:56
    電線電纜 2022年3期
    關(guān)鍵詞:單線風(fēng)阻外層

    黨 朋

    (上海電纜研究所有限公司 特種電纜技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,上海 200093)

    0 引言

    架空輸電線路中導(dǎo)線受到的風(fēng)壓約占整個(gè)輸電線路的50% ~70%,除了導(dǎo)線本身的強(qiáng)度要抵抗風(fēng)載的作用以外,導(dǎo)線的支撐物(桿塔)也必須能夠承載導(dǎo)線傳遞過(guò)來(lái)的風(fēng)載荷及其桿塔本身受到的風(fēng)載荷的聯(lián)合作用[1]。 導(dǎo)線的風(fēng)壓對(duì)鐵塔基礎(chǔ)和塔身本體的強(qiáng)度設(shè)計(jì)有著重大的影響。 長(zhǎng)期以來(lái),輸電線路的工作者始終關(guān)注著降低導(dǎo)線風(fēng)壓的問(wèn)題,力求用一種較為簡(jiǎn)便的方法使導(dǎo)線風(fēng)壓降至最?。?]。

    低風(fēng)壓導(dǎo)線是一種在高風(fēng)速下顯著降低導(dǎo)線所受風(fēng)壓的新型導(dǎo)線[3-8],其原理是通過(guò)對(duì)導(dǎo)線最外層鋁線表面的形狀進(jìn)行設(shè)計(jì),減小其風(fēng)阻系數(shù),進(jìn)而減少導(dǎo)線所受的風(fēng)的作用力。 導(dǎo)線的風(fēng)阻系數(shù)(即設(shè)計(jì)規(guī)范中的體型系數(shù))研究結(jié)果表明[9],普通鋼芯鋁絞線的風(fēng)阻系數(shù)在低風(fēng)速(<10 m·s-1)時(shí),其風(fēng)阻系數(shù)最高(1.2~1.3),隨著風(fēng)速的增加,其風(fēng)阻系數(shù)先下降后微上升至一個(gè)穩(wěn)定值(1.0 ~1.1),隨后不隨風(fēng)速的變化而變化。 同直徑低風(fēng)壓導(dǎo)線在低風(fēng)速區(qū)段(<25 m·s-1),其風(fēng)阻系數(shù)大于普通鋼芯鋁絞線的風(fēng)阻系數(shù)。 但其風(fēng)阻系數(shù)也是隨著風(fēng)速的增加而下降,當(dāng)風(fēng)速大于某一風(fēng)速(25 ~30 m·s-1)時(shí),其風(fēng)阻系數(shù)低于普通鋼芯鋁絞線的風(fēng)阻系數(shù),并隨風(fēng)速的增加繼續(xù)下降至一定值之后保持穩(wěn)定。

    GB 50545—2010《110 ~750 kV 架空輸電線路設(shè)計(jì)規(guī)范》[10]中規(guī)定導(dǎo)線線徑小于17 mm 或覆冰時(shí)(不論導(dǎo)線直徑大?。w型系數(shù)(μSC)取1.2,導(dǎo)線線徑大于或等于17 mm 時(shí),μSC取1.1。 在主干輸電線路中,一般使用的導(dǎo)線規(guī)格在185 mm2以上。 其直徑為18 mm,因此實(shí)際線路中導(dǎo)線的μSC取1.1。 為了降低導(dǎo)線在高風(fēng)速(>25 m·s-1)時(shí)的載荷,采用低風(fēng)壓導(dǎo)線使其荷載相比同直徑的鋼芯鋁絞線下降20%以上,因此,低風(fēng)壓導(dǎo)線在高風(fēng)速時(shí)的風(fēng)阻系數(shù)應(yīng)小于0.85[11]。 為此,設(shè)計(jì)開(kāi)發(fā)滿足這一要求的低風(fēng)壓導(dǎo)線成為迫切的技術(shù)需求。

    本工作針對(duì)凹弧式低風(fēng)壓導(dǎo)線開(kāi)發(fā),將外層型單線的凸面弧設(shè)計(jì)為凹弧面,設(shè)計(jì)不同凹弧深度的模型導(dǎo)線,通過(guò)風(fēng)洞試驗(yàn)驗(yàn)證其對(duì)導(dǎo)線風(fēng)阻系數(shù)的影響,并制作與模型導(dǎo)線相同結(jié)構(gòu)參數(shù)的真實(shí)導(dǎo)線進(jìn)行驗(yàn)證。

    1 低風(fēng)壓導(dǎo)線結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    低風(fēng)壓導(dǎo)線的最外層單線一般采用型線結(jié)構(gòu)形式[11],并在型線基礎(chǔ)上進(jìn)行改進(jìn),主要有兩種,一種是溝槽式,另一種是表面凹弧式,低風(fēng)壓導(dǎo)線結(jié)構(gòu)示意圖見(jiàn)圖1。

    圖1 低風(fēng)壓導(dǎo)線結(jié)構(gòu)示意圖

    本工作設(shè)計(jì)研究的是表面凹弧式低風(fēng)壓導(dǎo)線,其結(jié)構(gòu)示意圖見(jiàn)圖2。

    圖2 低風(fēng)壓導(dǎo)線設(shè)計(jì)示意圖

    圖2 中,D為導(dǎo)線直徑,D1為導(dǎo)線鄰?fù)鈱又睆剑葹樾蛦尉€的夾角角度,R為外層單線的凹弧面半徑,點(diǎn)A和點(diǎn)B為導(dǎo)線直徑對(duì)應(yīng)的外圓切線與型單線夾角線的交點(diǎn),h為凹弧頂點(diǎn)到外圓切線點(diǎn)的距離,稱之為凹弧深度,h可按式(1)計(jì)算:

    由式(1)可知,h取決于導(dǎo)線直徑(D)、型單線的夾角角度(θ) 和單線凹弧面半徑(R)。

    最外層型單線的結(jié)構(gòu)尺寸取決于D、D1和θ。從導(dǎo)線結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性和型單線的加工工藝考慮[12],型線單線面積一般在9 ~23 mm2(等效直徑在3.40 ~5.40 mm)之間。 最外層單線的總截面取決于D和D1,在型線單線面積的限制下,最外層單線根數(shù)也隨之確定,進(jìn)而可以確定型線單線的夾角角度θ。以JL/G1A-630/45 同直徑的凹弧式低風(fēng)壓導(dǎo)線設(shè)計(jì)為例,其導(dǎo)線設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)參數(shù)見(jiàn)表1。

    表1 低風(fēng)壓導(dǎo)線結(jié)構(gòu)參數(shù)

    按照表1 低風(fēng)壓導(dǎo)線結(jié)構(gòu)參數(shù)制作實(shí)心鋁棒模型導(dǎo)線,如圖3 所示,進(jìn)行風(fēng)洞試驗(yàn)測(cè)試模型導(dǎo)線[見(jiàn)圖3(a)]的風(fēng)阻力系數(shù)測(cè)試,選取風(fēng)阻力系數(shù)最低的模型導(dǎo)線參數(shù)生產(chǎn)真實(shí)導(dǎo)線[見(jiàn)圖3(b)],并進(jìn)行風(fēng)洞試驗(yàn)驗(yàn)證。

    圖3 低風(fēng)壓導(dǎo)線樣品圖

    2 試驗(yàn)部分

    2.1 風(fēng)洞試驗(yàn)

    本次低風(fēng)壓導(dǎo)線的風(fēng)阻系數(shù)在低速回流風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行。 該風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)室是一座閉口豎向回流式矩形截面低速風(fēng)洞,如圖4 所示。

    圖4 低速回流風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)室示意圖

    該風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)室的三維尺寸為27.0 m×7.3 m×4.2 m。 提供的風(fēng)洞流場(chǎng)性能指標(biāo)為:試驗(yàn)段氣流穩(wěn)定性小于0.6%、流場(chǎng)不均勻性小于0.6%、氣流紊流度不大于0.2%、氣流偏角不大于0.3°、環(huán)境噪聲小于85 dB。

    2.2 試驗(yàn)方法

    導(dǎo)線試樣在風(fēng)洞試驗(yàn)的布置見(jiàn)圖5。

    圖5 樣品安裝示意圖

    利用與導(dǎo)線相連的六維力學(xué)傳感器實(shí)時(shí)測(cè)量在不同風(fēng)速下導(dǎo)線所受風(fēng)力大小。 導(dǎo)線受力數(shù)據(jù)的采集在風(fēng)速達(dá)到平穩(wěn)狀態(tài)后進(jìn)行。 風(fēng)速加載的間隔為5 m·s-1,采樣頻率為1000 Hz,采樣時(shí)間為30 s。

    試驗(yàn)時(shí)保持支架垂直于來(lái)流風(fēng)向,首先測(cè)量支架的阻力,安裝導(dǎo)線試樣后再測(cè)量全部阻力,數(shù)據(jù)處理時(shí)用測(cè)量的全部阻力減去對(duì)應(yīng)風(fēng)速下支架阻力,即為導(dǎo)線試樣所受力,導(dǎo)線試樣的風(fēng)阻系數(shù)(CD)通過(guò)公式(2)進(jìn)行計(jì)算:

    式中:FD為試樣所受力,N;V為試驗(yàn)風(fēng)速,m·s-1;ρ為空氣密度,kg·m-3;L為試樣長(zhǎng)度,m;D為導(dǎo)線試樣的直徑,m。

    3 結(jié)果與討論

    3.1 模型導(dǎo)線試驗(yàn)

    按試驗(yàn)方法對(duì)3 個(gè)不同模型樣品進(jìn)行測(cè)試,3 個(gè)不同模型導(dǎo)線的風(fēng)阻系數(shù)隨風(fēng)速變化的曲線見(jiàn)圖6。

    圖6 3 個(gè)不同模型導(dǎo)線風(fēng)阻系數(shù)隨風(fēng)速變化曲線

    由圖6 可以看出:隨著風(fēng)速的不斷增大,1#模型樣品的風(fēng)阻系數(shù)先上升后下降再上升至穩(wěn)定狀態(tài)。而2#和3#模型樣品的風(fēng)阻系數(shù)先下降后上升至穩(wěn)定狀態(tài)。 在風(fēng)速小于15 m·s-1時(shí),1#模型樣品和2#、3#模型樣品的風(fēng)阻系數(shù)變化趨勢(shì)不同;當(dāng)風(fēng)速大于15 m·s-1時(shí),3 個(gè)不同模型樣品的風(fēng)阻系數(shù)變化趨勢(shì)基本一致。 1#樣品的測(cè)試結(jié)果滿足低風(fēng)壓導(dǎo)線導(dǎo)線在高風(fēng)速時(shí)的風(fēng)阻系數(shù)小于0.85 這一要求,而2#模型樣品和3#模型樣品均不能達(dá)到要求。 隨著凹弧深度的增大,同風(fēng)速下的風(fēng)阻系數(shù)也隨之增大。 這與文獻(xiàn)[13]的研究結(jié)果一致,說(shuō)明凹弧深度的取值不是越大越好,凹弧深度的取值成為凹弧式低風(fēng)壓導(dǎo)線設(shè)計(jì)的關(guān)鍵。 由于凹弧式低風(fēng)壓導(dǎo)線是在外層型線的基礎(chǔ)上進(jìn)行設(shè)計(jì),將其凸弧面設(shè)計(jì)為凹弧面,改變了普通型線同心絞導(dǎo)線不具有的低風(fēng)阻特性,這與文獻(xiàn)[9]的研究結(jié)果一致。

    3.2 模型導(dǎo)線與真實(shí)導(dǎo)線比對(duì)試驗(yàn)

    選取與模型導(dǎo)線的結(jié)構(gòu)參數(shù)相同的真實(shí)導(dǎo)線進(jìn)行比對(duì)試驗(yàn),模型導(dǎo)線和真實(shí)導(dǎo)線的風(fēng)阻系數(shù)隨風(fēng)速變化的曲線見(jiàn)圖7。

    圖7 模型導(dǎo)線、真實(shí)導(dǎo)線風(fēng)阻系數(shù)與風(fēng)速的關(guān)系曲線

    由圖7 可知:模型導(dǎo)線和真實(shí)導(dǎo)線的風(fēng)阻系數(shù)隨風(fēng)速變化的趨勢(shì)一致,隨著風(fēng)速的增大,都先增大后下降隨后穩(wěn)定。 真實(shí)導(dǎo)線的風(fēng)阻系數(shù)在高風(fēng)速時(shí)的也小于0.85,滿足低風(fēng)壓導(dǎo)線的標(biāo)準(zhǔn)要求。 這說(shuō)明可通過(guò)模型導(dǎo)線的結(jié)構(gòu)參數(shù)指導(dǎo)真實(shí)導(dǎo)線的生產(chǎn),這一方式可大大減少低風(fēng)壓導(dǎo)線的開(kāi)發(fā)成本。真實(shí)導(dǎo)線的風(fēng)阻系數(shù)大于模型導(dǎo)線的風(fēng)阻系數(shù),這是由于真實(shí)導(dǎo)線的剛度不如模型導(dǎo)線,在測(cè)試過(guò)程中容易出現(xiàn)振動(dòng),造成受力值增大。

    4 結(jié) 論

    (1)將凹弧式低風(fēng)壓導(dǎo)線外層單線的凸面弧改變?yōu)榘济婊?,并通過(guò)凹弧深度的設(shè)計(jì)來(lái)降低導(dǎo)線的風(fēng)阻系數(shù)。 其凹弧深度取決于導(dǎo)線直徑、型單線的夾角角度和單線凹弧面半徑。

    (2)對(duì)于JL/G1A-630/45 尺度相當(dāng)?shù)陌蓟∈降惋L(fēng)壓導(dǎo)線,可以通過(guò)調(diào)整凹弧深度,獲得期望的低風(fēng)壓特性。

    (3)通過(guò)模型導(dǎo)線的風(fēng)洞試驗(yàn)驗(yàn)證后,其結(jié)構(gòu)

    設(shè)計(jì)參數(shù)可以指導(dǎo)真實(shí)導(dǎo)線的生產(chǎn),其風(fēng)阻系數(shù)與模型導(dǎo)線基本一致。

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