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    控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)緩沖軸運(yùn)動(dòng)特性研究

    2022-06-15 06:12:44劉一澤唐向東侯麗強(qiáng)張豐收

    劉一澤,唐向東,楊 博,侯麗強(qiáng),張豐收,杜 樞

    (中國核動(dòng)力研究設(shè)計(jì)院核反應(yīng)堆系統(tǒng)設(shè)計(jì)技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,四川 成都 610213)

    核電廠反應(yīng)堆啟停、功率調(diào)節(jié)普遍采用磁力提升型控制棒驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)(簡稱驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)),其工作原理是,通過對線圈組件的3組電磁線圈按照給定的時(shí)序通電和斷電,帶動(dòng)鉤爪組件對應(yīng)的磁極和銜鐵機(jī)械運(yùn)動(dòng),實(shí)現(xiàn)步進(jìn)功能,驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)動(dòng)作的正常完成主要依靠鉤爪組件相關(guān)運(yùn)動(dòng)部件在設(shè)定的時(shí)間內(nèi)完成預(yù)期的動(dòng)作。秦山二期核電工程驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)實(shí)現(xiàn)國產(chǎn)化以來,鉤爪組件緩沖軸下插運(yùn)動(dòng)時(shí)間一直存在較大波動(dòng),科研項(xiàng)目中甚至出現(xiàn)過鉤爪組件動(dòng)作點(diǎn)的干涉,通常情況下鉤爪組件動(dòng)作點(diǎn)的干涉可通過時(shí)序來調(diào)整,但時(shí)序調(diào)整的裕量很小且調(diào)整過程繁瑣,在緩沖軸運(yùn)動(dòng)完成時(shí)間波動(dòng)較大時(shí),時(shí)序調(diào)整的方法不再適用,通過鉤爪組件機(jī)械結(jié)構(gòu)參數(shù)的調(diào)整來實(shí)現(xiàn)緩沖軸運(yùn)動(dòng)時(shí)間的控制是解決問題最直接、有效的辦法,因此開展緩沖軸運(yùn)動(dòng)特性的研究,找到相關(guān)結(jié)構(gòu)參數(shù)與運(yùn)動(dòng)時(shí)間的關(guān)系并給出現(xiàn)有結(jié)構(gòu)的改進(jìn)建議具有重大的工程應(yīng)用價(jià)值。本文通過對華龍一號采用的ML-B型驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)展開研究,對該型機(jī)構(gòu)的鉤爪組件緩沖軸下插運(yùn)動(dòng)狀態(tài)進(jìn)行分析,并建立了緩沖軸依靠彈簧力和重力下插運(yùn)動(dòng)的數(shù)值計(jì)算模型。

    1 緩沖軸運(yùn)動(dòng)狀態(tài)分析

    驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的步進(jìn)運(yùn)動(dòng)是通過棒控系統(tǒng)對驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)耐壓殼外線圈組件的3組電磁線圈按照給定的時(shí)序進(jìn)行通電、斷電,帶動(dòng)耐壓殼內(nèi)對應(yīng)的磁極和銜鐵步進(jìn)運(yùn)動(dòng)實(shí)現(xiàn)的,步進(jìn)運(yùn)動(dòng)相關(guān)部件結(jié)構(gòu)如圖1所示。

    圖1 步進(jìn)運(yùn)動(dòng)相關(guān)部件結(jié)構(gòu)簡圖

    驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的步進(jìn)運(yùn)動(dòng)包括提升運(yùn)動(dòng)和下插運(yùn)動(dòng),在提升運(yùn)動(dòng)和下插運(yùn)動(dòng)過程中均存在緩沖軸下插運(yùn)動(dòng)。

    1)提升運(yùn)動(dòng)階段。在提升運(yùn)動(dòng)過程中,保持鉤爪與驅(qū)動(dòng)桿嚙合后,提升線圈斷電,提升銜鐵及緩沖軸在彈簧力和重力作用下做一個(gè)空載向下的擠水運(yùn)動(dòng)。

    2)下插運(yùn)動(dòng)階段。在下插運(yùn)動(dòng)過程中,移動(dòng)鉤爪與驅(qū)動(dòng)桿嚙合后,提升線圈斷電,提升銜鐵、緩沖軸及驅(qū)動(dòng)桿在彈簧力和重力作用下做一個(gè)負(fù)載向下的擠水運(yùn)動(dòng)。

    無論驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)提升還是下插,緩沖軸均做一個(gè)在彈簧力和重力(包括空載和負(fù)載)作用下的擠水運(yùn)動(dòng),考慮驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)冷熱態(tài)運(yùn)行環(huán)境條件的巨大差異,驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的緩沖軸在實(shí)際運(yùn)行中存在下列4種不同的運(yùn)動(dòng)狀態(tài):冷態(tài)空載、冷態(tài)負(fù)載、熱態(tài)空載、熱態(tài)負(fù)載。本文將對緩沖軸這4種狀態(tài)的下插擠水運(yùn)動(dòng)展開研究。

    2 數(shù)值計(jì)算模型的建立

    2.1 動(dòng)力學(xué)模型

    緩沖軸下落擠水運(yùn)動(dòng)過程中,將受到重力、彈簧力、浮力、機(jī)械阻力與流體阻力的影響,擠水運(yùn)動(dòng)簡化模型如圖2所示。

    圖2 擠水運(yùn)動(dòng)簡化模型

    建立緩沖軸下落的動(dòng)力學(xué)方程如下[1-2]:

    (1)

    式中:m為緩沖軸等相關(guān)零部件質(zhì)量;v為緩沖軸運(yùn)動(dòng)速度;t為緩沖軸運(yùn)動(dòng)時(shí)間;F重力為緩沖軸等相關(guān)零部件自身重力;F彈簧力為緩沖軸受到的彈簧力;F機(jī)械阻力為緩沖軸運(yùn)動(dòng)時(shí)受到的機(jī)械阻力;F流體阻力為緩沖軸運(yùn)動(dòng)時(shí)受到的流體阻力。其中重力可根據(jù)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)自身質(zhì)量和負(fù)載計(jì)算求得,是一個(gè)常數(shù),驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)中鉤爪組件(緩沖軸屬于其中的一個(gè)零件)全部在水中,受到的浮力為常數(shù),根據(jù)工程試驗(yàn)經(jīng)驗(yàn),驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)步進(jìn)運(yùn)動(dòng)中,緩沖軸空載向下時(shí)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)機(jī)械阻力趨近于0,緩沖軸帶載下插運(yùn)動(dòng)時(shí)整個(gè)驅(qū)動(dòng)線機(jī)械阻力最大約10 N,在此忽略機(jī)械阻力的影響,彈簧力采用如下理想彈簧力公式進(jìn)行分析:

    F彈簧力=kl彈簧

    (2)

    式中:k為彈簧剛度;l彈簧為彈簧作用長度。

    因此,分析緩沖軸擠水運(yùn)動(dòng)的關(guān)鍵問題是分析流體阻力。以下針對流體阻力進(jìn)行詳細(xì)研究。

    2.2 流體阻力的計(jì)算

    流體阻力包括流體摩擦阻力與流體壓差力。流體摩擦阻力是由于緩沖軸與流體存在相對運(yùn)動(dòng)引起的,流體壓差力是由于緩沖軸縱向流體壓力差作用在運(yùn)動(dòng)部件橫截面引起的。由于流體阻力是一個(gè)隨速度連續(xù)變化的函數(shù),因此本文主要分析方法是將整個(gè)下插擠水過程分成若干步,固定步長為0.001 ms,在每一步中假設(shè)緩沖軸做勻加速運(yùn)動(dòng),且緩沖軸的速度v與緩沖軸在保持磁極內(nèi)的長度l為已知量,緩沖軸擠水運(yùn)動(dòng)模型如圖4所示。

    建立流體連續(xù)性方程:

    (3)

    式中:S為緩沖軸的橫截面積;S1為流道橫截面積;vl為流道流速。

    緩沖軸橫截面上的流體阻力:

    F流體阻力=F摩擦+F壓差

    (4)

    式中:F摩擦為流體摩擦阻力;F壓差為流體壓力差。

    1)F摩擦的求解。

    (5)

    式中:Cm為緩沖軸的摩擦系數(shù);ρ為流體密度,是流體溫度、壓力的函數(shù),可以通過計(jì)算得到;Pm為緩沖軸的濕周,為結(jié)構(gòu)參數(shù);τm為緩沖軸受到的剪應(yīng)力;p為緩沖軸受到的流體壓力。Cm=λ/4,λ為流體阻力系數(shù),可采用柯列勃洛克公式求得,求解方程如下:

    (6)

    2)F壓差的求解。

    F壓差=(P1-P2)S

    (7)

    式中:P1為緩沖軸上部壓力;P2為緩沖軸底部壓力。

    緩沖軸底部與流道出口處的壓降可表示為:

    P1-P2=ΔP3+ΔP4+ΔP5+ΔP6+ΔP7

    (8)

    式中:ΔP3為緩沖軸摩擦壓降;ΔP4為保持磁極摩擦壓降;ΔP5為慣性壓降;ΔP6為速度壓降;ΔP7為出口壓降。其中ΔP6和ΔP7是由于流道橫截面積變化引起的壓降。

    (9)

    (10)

    式中:τf為磁極受到的剪應(yīng)力;Pf為磁極的濕周;Cf為保持磁極的摩擦系數(shù),Cf=λ/4。

    (11)

    (12)

    式中:vk為出口外液體流速。

    (13)

    式中:B為形阻系數(shù)。

    2.3 關(guān)鍵參數(shù)的確立

    對緩沖軸4種下插運(yùn)動(dòng)狀態(tài)進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,首先確立不同運(yùn)動(dòng)狀態(tài)的關(guān)鍵參數(shù),包括空載和負(fù)載狀態(tài)下負(fù)荷的不同,冷態(tài)和熱態(tài)狀態(tài)下彈簧剛度的不同,流體密度和黏度的不同,緩沖軸與保持磁極名義間隙的不同。其中負(fù)荷、彈簧剛度可通過簡單的計(jì)算直接獲得,流體的密度和黏度可查表獲得。

    對于緩沖軸與保持磁極名義間隙,冷態(tài)(常溫)時(shí)通過零件名義設(shè)計(jì)尺寸相減取中間值,獲得冷態(tài)名義間隙為0.24 mm;熱態(tài)(300 ℃)時(shí)通過ANSYS軟件瞬態(tài)熱分析模塊和結(jié)構(gòu)靜力學(xué)模塊耦合分別計(jì)算兩個(gè)零件的膨脹量,其中緩沖軸材料為0Cr19Ni9(300 ℃的平均熱膨脹系數(shù)為17.70×10-6℃-1),保持磁極材料為1Cr13(300 ℃的平均熱膨脹系數(shù)為1.095×10-5℃-1),將兩個(gè)零件受熱膨脹量相減,獲得熱態(tài)名義間隙為0.18 mm 。

    3 計(jì)算結(jié)果與分析

    本文對可能影響緩沖軸下插擠水運(yùn)動(dòng)時(shí)間的間隙、彈簧剛度、負(fù)載展開研究。

    將數(shù)值計(jì)算模型[3]通過MATLAB軟件編程計(jì)算,可以得到緩沖軸4種不同下插運(yùn)動(dòng)狀態(tài)下間隙、彈簧剛度與運(yùn)動(dòng)時(shí)間的關(guān)系曲線以及冷熱態(tài)環(huán)境條件下不同負(fù)載與運(yùn)動(dòng)時(shí)間的關(guān)系曲線。

    間隙-運(yùn)動(dòng)時(shí)間關(guān)系曲線如圖3所示。計(jì)算過程中考慮熱態(tài)運(yùn)行狀態(tài)下水的密度、黏度的不同,彈簧剛度的變化,負(fù)載為122 kg(控制棒驅(qū)動(dòng)線中驅(qū)動(dòng)桿和控制棒組件的質(zhì)量)。由圖可知,在冷態(tài)或熱態(tài)狀態(tài)下,空載運(yùn)動(dòng)時(shí)間均大于負(fù)載運(yùn)動(dòng)時(shí)間;在間隙大于0.19 mm時(shí),運(yùn)動(dòng)時(shí)間隨間隙增加而較為平緩地減小,空載狀態(tài)下間隙每增加0.01 mm將導(dǎo)致運(yùn)動(dòng)時(shí)間減小約10 ms;在間隙小于0.19 mm時(shí),緩沖軸在各種狀態(tài)下的擠水運(yùn)動(dòng)時(shí)間均有較大幅度的增加,冷態(tài)空載狀態(tài)下間隙每減小0.01 mm將導(dǎo)致運(yùn)動(dòng)時(shí)間增加約90 ms,熱態(tài)空載狀態(tài)下間隙每減小0.01 mm將導(dǎo)致運(yùn)動(dòng)時(shí)間增加約35 ms。

    圖3 間隙-運(yùn)動(dòng)時(shí)間關(guān)系曲線

    彈簧剛度-運(yùn)動(dòng)時(shí)間關(guān)系曲線圖4所示。計(jì)算過程中考慮了熱態(tài)運(yùn)行狀態(tài)下水的密度和黏度,負(fù)載為122 kg,冷態(tài)間隙為0.24 mm,熱態(tài)運(yùn)動(dòng)間隙為0.18 mm。由圖可知,在冷態(tài)負(fù)載和熱態(tài)負(fù)載狀態(tài)下,運(yùn)動(dòng)時(shí)間受彈簧剛度變化的影響極小;在冷態(tài)空載和熱態(tài)空載狀態(tài)下運(yùn)動(dòng)時(shí)間隨彈簧剛度的增加而減小,彈簧剛度每增加1 N/mm將導(dǎo)致運(yùn)動(dòng)時(shí)間減小約3 ms。

    圖4 彈簧剛度-運(yùn)動(dòng)時(shí)間關(guān)系曲線

    負(fù)載-時(shí)間關(guān)系曲線如圖5所示。計(jì)算過程中考慮了熱態(tài)運(yùn)行狀態(tài)下水的密度、黏度的不同以及彈簧剛度的變化,冷態(tài)運(yùn)行擠水運(yùn)動(dòng)間隙為0.24 mm,熱態(tài)運(yùn)拓?cái)D水運(yùn)動(dòng)間隙為0.18 mm。由圖可知,無論在冷態(tài)還是熱態(tài)狀態(tài)下,運(yùn)動(dòng)時(shí)間隨負(fù)載的增加而減小,當(dāng)負(fù)荷增加到100 kg后,負(fù)載每增加10 kg將導(dǎo)致緩沖軸的運(yùn)動(dòng)時(shí)間減小2.5~3.0 ms。

    圖5 負(fù)載-運(yùn)動(dòng)時(shí)間關(guān)系曲線

    通過上面的計(jì)算分析,結(jié)合驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)、制造和運(yùn)行經(jīng)驗(yàn),彈簧剛度和負(fù)載的變化范圍有限,不可能導(dǎo)致緩沖軸運(yùn)動(dòng)時(shí)間的大幅度波動(dòng),造成緩沖軸運(yùn)動(dòng)時(shí)間大幅度波動(dòng)的因素只可能是緩沖的擠水運(yùn)動(dòng)間隙。

    4 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的評價(jià)及改進(jìn)建議

    本文僅對緩沖擠水運(yùn)動(dòng)間隙的設(shè)計(jì)進(jìn)行評價(jià),評價(jià)前首先應(yīng)明確對緩沖軸下插運(yùn)動(dòng)時(shí)間的要求。

    4.1 運(yùn)動(dòng)時(shí)間要求

    驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的正常運(yùn)行包括提升和下插兩個(gè)動(dòng)作。

    在提升運(yùn)動(dòng)過程中,根據(jù)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)提升時(shí)序[4](見表1),提升線圈t8時(shí)刻開始斷電到下一個(gè)周期(833 ms一個(gè)周期)、移動(dòng)線圈t2時(shí)刻開始通電的時(shí)間間隔有273 ms,提升線圈斷電后,提升線圈t8時(shí)刻開始斷電到提升銜鐵開始動(dòng)作的延遲約35 ms,移動(dòng)線圈t2時(shí)刻開始通電到移動(dòng)鉤爪開始動(dòng)作的延遲約20 ms,因此緩沖軸空載下插運(yùn)動(dòng)的動(dòng)作時(shí)間應(yīng)控制在258 ms內(nèi)。

    在下插運(yùn)動(dòng)過程中,根據(jù)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)下插時(shí)序(見表1),提升線圈t6時(shí)刻開始斷電到保持線圈t7時(shí)刻開始通電的時(shí)間間隔有190 ms,提升線圈斷電后,提升銜鐵t6時(shí)刻斷電到提升銜鐵開始動(dòng)作的延遲約20 ms,保持線圈t7開始通電到保持鉤爪開始動(dòng)作的延遲約20 ms,因此緩沖軸帶載下插運(yùn)動(dòng)的動(dòng)作時(shí)間應(yīng)控制在190 ms內(nèi)。

    表1 驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)供電時(shí)序表

    目前驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的提升和下插時(shí)序沒有驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)冷熱態(tài)的差異,緩沖軸提升過程中的冷態(tài)空載和熱態(tài)空載運(yùn)動(dòng)時(shí)間均應(yīng)小于258 ms,下插過程中的冷態(tài)負(fù)載和熱態(tài)負(fù)載運(yùn)動(dòng)時(shí)間均應(yīng)小于190 ms。

    4.2 冷熱態(tài)的實(shí)際間隙

    考慮零件實(shí)際公差,通過保持磁極和緩沖軸尺寸相減,得到冷態(tài)下實(shí)際間隙尺寸為0.228~0.253 mm??紤]熱態(tài)0.06 mm的熱膨脹差后得到熱態(tài)實(shí)際間隙尺寸為0.168~0.193 mm。

    4.3 間隙-時(shí)間關(guān)系曲線分析

    通過前文的計(jì)算,可以獲得冷熱態(tài)間隙與緩沖軸運(yùn)動(dòng)時(shí)間的關(guān)系曲線。冷態(tài)間隙-運(yùn)動(dòng)時(shí)間曲線。由圖可知,間隙尺寸為0.228~0.253 mm時(shí),冷態(tài)空載的運(yùn)動(dòng)時(shí)間在180~215 ms,均小于258 ms,波動(dòng)范圍為35 ms;冷態(tài)負(fù)載的運(yùn)動(dòng)時(shí)間在91~110 ms,均小于190 ms,波動(dòng)范圍為19 ms。

    圖6 冷態(tài)間隙-運(yùn)動(dòng)時(shí)間關(guān)系曲線

    熱態(tài)間隙-時(shí)間曲線如圖7所示。由圖可知,間隙尺寸為0.168 ~0.193 mm時(shí),熱態(tài)空載的運(yùn)動(dòng)時(shí)間在205~277 ms,波動(dòng)范圍為72 ms,在熱態(tài)間隙小于0.174 mm后,緩沖軸的運(yùn)動(dòng)時(shí)間將大于258 ms,存在鉤爪與驅(qū)動(dòng)桿異常磨損的風(fēng)險(xiǎn);熱態(tài)負(fù)載的運(yùn)動(dòng)時(shí)間在107~140 ms,均小于190 ms,波動(dòng)范圍為33 ms。

    圖7 熱態(tài)間隙-時(shí)間曲線

    4.4 評價(jià)結(jié)果

    綜上所述,現(xiàn)有的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)能保證緩沖軸在冷態(tài)空載、冷態(tài)負(fù)載、熱態(tài)負(fù)載正常運(yùn)行,且波動(dòng)范圍最大為35 ms;在熱態(tài)空載狀態(tài)下,間隙范圍相對偏大,緩沖軸運(yùn)動(dòng)時(shí)間的波動(dòng)范圍為72 ms,當(dāng)間隙在0.168 ~0.174 mm時(shí),緩沖軸運(yùn)動(dòng)時(shí)間將大于258 ms,存在鉤爪和驅(qū)動(dòng)桿異常磨損的風(fēng)險(xiǎn)。

    4.5 改進(jìn)建議

    1)將緩沖軸材料改為與保持磁極材料膨脹系數(shù)較為接近的鎳基合金材料,避免熱態(tài)運(yùn)行時(shí)名義擠水間隙小于0.19 mm。

    2)在制造廠機(jī)加工和電鍍能力能夠保證的情況下,將緩沖軸和保持磁極兩個(gè)零件間隙公差范圍縮小[5];在制造廠機(jī)加工和電鍍能力不能保證的情況下,在鉤爪組件裝配中增加緩沖軸和保持磁極配裝的要求[5],將冷態(tài)間隙至少控制在0.235~0.253 mm。

    5 結(jié)論

    本文通過對驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)緩沖軸運(yùn)動(dòng)特性的研究,可以得出以下結(jié)論:

    1)彈簧剛度和負(fù)載的變化不會(huì)導(dǎo)致緩沖軸下插運(yùn)動(dòng)時(shí)間的大幅度波動(dòng),造成緩沖軸運(yùn)動(dòng)時(shí)間大幅度波動(dòng)的因素只可能是擠水運(yùn)動(dòng)的間隙,在間隙小于0.19 mm時(shí),每0.01 mm的波動(dòng)將會(huì)導(dǎo)致冷態(tài)空載狀態(tài)下運(yùn)動(dòng)時(shí)間約90 ms的波動(dòng)、熱態(tài)空載狀態(tài)下約35 ms的波動(dòng)。

    2)現(xiàn)有的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)能保證緩沖軸在冷態(tài)空載、冷態(tài)負(fù)載、熱態(tài)負(fù)載下正常運(yùn)行,但在熱態(tài)空載狀態(tài)下,當(dāng)熱態(tài)間隙處于0.168 ~0.174 mm時(shí),將出現(xiàn)運(yùn)動(dòng)時(shí)間的超差,存在鉤爪和驅(qū)動(dòng)桿異常磨損的風(fēng)險(xiǎn),運(yùn)動(dòng)時(shí)間的超差可通過間隙公差來調(diào)整和控制,冷態(tài)間隙至少應(yīng)控制在0.235~0.253 mm。

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