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    上軟下硬地層盾構(gòu)近距離側(cè)穿立交橋樁基影響分析

    2022-06-14 13:20:42蒙蛟李文彪
    低溫建筑技術(shù) 2022年4期
    關(guān)鍵詞:橋樁盾構(gòu)樁基

    蒙蛟, 李文彪

    (1.中國鐵路設(shè)計(jì)集團(tuán)有限公司,天津 300142;2.四川鐵盛工程勘察設(shè)計(jì)有限公司,成都 610031)

    0 引言

    城市的建設(shè)發(fā)展中,修建了大量的立交橋,使車輛快速通行而不受紅綠燈的約束,且減緩了公路的交通壓力。由于土地空間資源限制,后續(xù)工程尤其是地下盾構(gòu)隧道無法避免近距離側(cè)穿或下穿既有立交橋。為了防止盾構(gòu)隧道施工對(duì)土層產(chǎn)生劇烈擾動(dòng)導(dǎo)致立交橋結(jié)構(gòu)的變形超過其承載能力,需要在立交橋樁基處采取一定的保護(hù)措施,減少隧道施工過程中產(chǎn)生的附加荷載對(duì)于立交橋樁基的影響,保證橋梁的位移在規(guī)范允許的范圍內(nèi),不影響立交橋正常使用運(yùn)營。

    近年來隧道近距離穿越橋樁之類的問題也不斷增加,所以許多學(xué)者對(duì)此類問題進(jìn)行了大量的研究。彭坤等[1]對(duì)比區(qū)間隧道開挖區(qū)域附近采用不同的加固措施,認(rèn)為加固措施可降低隧道掘進(jìn)對(duì)橋梁樁基的影響;游輝等[2]運(yùn)用三維數(shù)值計(jì)算進(jìn)行有限元分析,驗(yàn)證洞外隔離保護(hù)措施的重要性;周群立等[3]提出地層損失率的控制指標(biāo)和立交橋基礎(chǔ)差異沉降控制指標(biāo),符合實(shí)際施工情況及橋梁安全要求;袁海平等[4]根據(jù)橋樁結(jié)構(gòu)耦合彈簧力學(xué)計(jì)算原理,采用變形撓曲方程推導(dǎo)出盾構(gòu)施工中橋樁彎矩和剪力。

    1 工程概況

    工程盾構(gòu)隧道于里程YDK8+945處側(cè)穿獅山立交D號(hào)匝道橋,橋臺(tái)下樁基采用1m的鉆孔灌注樁,橋臺(tái)樁長30m、1#墩樁長34.5m,橋臺(tái)樁底地層為中風(fēng)化泥巖。盾構(gòu)隧道覆土約21.1m,外輪廓與立交橋樁基最小凈距為約1.4m。盾構(gòu)區(qū)間隧道和獅山立交D匝道橋平面位置關(guān)系如圖1所示。

    圖1 盾構(gòu)隧道與獅山立交D匝道橋位置關(guān)系平面圖

    盾構(gòu)隧道采用單層襯砌、平板型混凝土管片:管片外徑8.8m,內(nèi)徑8m,環(huán)寬1.8m;采用楔形襯砌環(huán)布置;管片采用4塊標(biāo)準(zhǔn)塊,1塊封頂塊,2鄰接塊錯(cuò)縫拼裝;襯砌管片混凝土強(qiáng)度為C50高性能混凝土,抗?jié)B等級(jí)P12,如圖2所示。

    圖2 盾構(gòu)隧道管片結(jié)構(gòu)詳圖

    隧道主要穿越地層為強(qiáng)風(fēng)化砂巖及強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖,此處隧道覆土距離為21.183m,地層由上至下分別為:素填土(厚約1.6m)、粉質(zhì)黏土(厚約2.4m)、全風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖(厚約2.2m)、強(qiáng)風(fēng)化砂巖(厚約6.5m)、強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖(厚約1.8m)、強(qiáng)風(fēng)化砂巖(厚約11.5m)、強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖(厚約2.3m)、中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖(厚約2.9m)、強(qiáng)風(fēng)化泥巖(厚約2m)、中風(fēng)化泥巖(厚約5.7m)等,為上軟下硬地層。上軟下硬地層是盾構(gòu)施工中的一種特殊地質(zhì),與已有的地層影響經(jīng)驗(yàn)公式的假設(shè)條件存在差異,措施不當(dāng)可能對(duì)襯砌與橋梁結(jié)構(gòu)造成工程風(fēng)險(xiǎn)[5]。盾構(gòu)機(jī)在掘進(jìn)的過程中由于上下土層的剛度差異過大,導(dǎo)致盾構(gòu)機(jī)容易姿態(tài)偏移,掘進(jìn)壓力難以穩(wěn)定控制,對(duì)土層擾動(dòng)極大,致使地表發(fā)生沉降且改變橋樁原有的受力狀態(tài),無法穩(wěn)定地控制橋樁變形。

    為了減小因隧道施工擾動(dòng)對(duì)立交橋橋樁產(chǎn)生的變形及附加內(nèi)力,擬對(duì)獅山立交D匝道橋樁基采用袖閥管預(yù)注漿加固+施工中洞內(nèi)同步二次注漿措施,于橋臺(tái)承臺(tái)底面至右線隧道頂范圍內(nèi)使用袖閥管對(duì)土體進(jìn)行預(yù)注漿加固,加固區(qū)域高度為19.04m,預(yù)注漿加固樁周邊3D范圍土體(D為樁徑),隧道與樁基的位置關(guān)系如圖3所示。

    圖3 盾構(gòu)隧道與獅山立交D匝道橋剖面圖

    2 有限元模型分析

    2.1 模型參數(shù)選取

    文中使用MIDASGTSNX建立盾構(gòu)隧道側(cè)穿獅山立交D匝道橋工程三維模型,為了消除模型尺寸對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響,根據(jù)圣維南原理,隧道開挖主要影響3~5倍洞徑范圍內(nèi)的圍巖,基于此,模型的x、y、z(x為隧道掌子面方向、y為隧道的掘進(jìn)方向、z為重力方向)分別為70、80、50m,模型的網(wǎng)格劃分如圖4所示,共有37301個(gè)單元。模型中盾殼和管片為2D面單元、樁基為1D線單元,其余為3D實(shí)體單元,預(yù)注漿加固和二次注漿均采用相應(yīng)區(qū)域土層與原土層相關(guān)參數(shù)進(jìn)行置換的方法進(jìn)行模擬。模型的上表面為自由面,底面施加z軸方向的約束,其余面添加相對(duì)應(yīng)的法相約束。研究隧道開挖對(duì)橋梁0#橋臺(tái)及1#墩的影響,模型中盾構(gòu)隧道與獅山立交D匝道橋及預(yù)注漿加固區(qū)域位置關(guān)系如圖5所示。

    圖4 三維有限元分析模型

    圖5 盾構(gòu)隧道于橋梁及預(yù)注漿加固區(qū)域位置關(guān)系

    2.2 計(jì)算參數(shù)

    模型分為11個(gè)土層,各土層的物理力學(xué)參數(shù)如表1所示,橋梁及區(qū)間隧道的材料參數(shù)如表2所示。

    表1 土體物理力學(xué)參數(shù)

    表2 材料計(jì)算取值

    2.3 模擬施工

    隧道左右線分步施工,左右線施工時(shí)間錯(cuò)開,先開挖右線隧道。所模擬的隧道盾構(gòu)掘進(jìn)中,單線隧道分為35個(gè)開挖段,每段掘進(jìn)2m。

    第一步:進(jìn)行位移清零,施加重力形成初始應(yīng)力場;第二步:施作立交橋,位移清零;第三步:樁基周圍預(yù)注漿加固;第四步:掘進(jìn)第一步開挖范圍,在相應(yīng)的開挖面施加法向的掘進(jìn)壓力,承受來自地層壓力防止隧道前方土體坍塌;第五步:依次對(duì)隧道進(jìn)行開挖,施作管片襯砌;第六步:對(duì)已完成安裝的盾構(gòu)管片周圍進(jìn)行同步注漿并施加注漿壓力和千斤頂力,鈍化已開挖區(qū)域范圍內(nèi)的掘進(jìn)壓力;以此類推直至全部開挖支護(hù)完成。

    3 計(jì)算結(jié)果與分析

    為了分析隧道側(cè)穿立交橋時(shí)預(yù)注漿加固措施的效果,文中通過對(duì)比分析使用閥管進(jìn)行預(yù)注漿加固與不使用注漿加固兩種不同情況下樁基的位移。工況1為使用閥管進(jìn)行預(yù)注漿加固保護(hù)措施的盾構(gòu)掘進(jìn),工況2為未使用預(yù)注漿措施的盾構(gòu)掘進(jìn)??紤]現(xiàn)場為上軟下硬地層,預(yù)注漿措施在上部軟弱地層中進(jìn)行。文中橋樁編號(hào)如圖6所示。

    圖6 橋樁編號(hào)示意

    橋梁樁基的位移隨著隧道掘進(jìn)而不斷變化,選取隧道掘進(jìn)過程中比較關(guān)鍵的6個(gè)施工步來分析整個(gè)掘進(jìn)過程的樁基位移變化。施工步1:右線盾構(gòu)至預(yù)注漿加固區(qū)域;施工步2:右線盾構(gòu)至0#臺(tái)-1、2樁基中心線;施工步3:右線盾構(gòu)施工完成;施工步4:左線盾構(gòu)到達(dá)預(yù)注漿加固區(qū)域;施工步5:左線盾構(gòu)到達(dá)0#臺(tái)-1、2樁基中心線;施工步6:左右線盾構(gòu)施工完成。

    3.1 橋樁豎向位移分析

    盾構(gòu)隧道掘進(jìn)過程中,由刀具切割土體,盾構(gòu)隧道范圍內(nèi)土體的缺失帶來的變形傳遞至其他土體,形成地表沉降。當(dāng)隧道盾構(gòu)掘進(jìn)至橋樁附近時(shí),土體的缺失會(huì)導(dǎo)致隧道上方的地面沉降,對(duì)于橋梁結(jié)構(gòu),土體的變形會(huì)極大的影響結(jié)構(gòu)的內(nèi)力,嚴(yán)重時(shí)可能會(huì)使橋梁結(jié)構(gòu)出現(xiàn)裂縫甚至發(fā)生破壞。

    對(duì)于工況1的預(yù)注漿加固措施,會(huì)使得原有橋樁樁基因?yàn)橥馏w的擠壓而發(fā)生豎向位移如圖7所示。

    圖7 預(yù)注漿加固施工橋樁的豎向位移

    通過對(duì)比工況1、工況2見圖8、圖11橋梁樁基的豎向位移情況,可發(fā)現(xiàn)兩種措施下的樁基隨著隧道的掘進(jìn)沉降不斷加大,工況1最大沉降為1.17mm,工況2最大沉降為2.4mm。采取閥管預(yù)注漿加固可以很明顯的限制了土體的豎向位移,最終位移沉降相對(duì)于工況2減小約50%。這主要是因?yàn)樽{加固增強(qiáng)了樁基周圍土體的強(qiáng)度與粘聚力。

    3.2 橋樁水平位移分析

    由計(jì)算結(jié)果可知,隨著盾構(gòu)隧道的掘進(jìn),盾構(gòu)到達(dá)橋樁之前,盾構(gòu)前方土體受到掘進(jìn)壓力發(fā)生第1階段變形,橋樁變形的表現(xiàn)形式,豎向小幅度沉降;水平方向主要是沿盾構(gòu)掘進(jìn)方向變形,垂直盾構(gòu)掘進(jìn)方向變形較小。

    盾構(gòu)通過橋樁附近土體過程中,外側(cè)土體受到開挖卸載作用后發(fā)生第2階段的變形,橋樁變形的表現(xiàn)形式為:豎向迅速沉降后穩(wěn)定;水平方向沿盾構(gòu)推進(jìn)反方向變形,垂直盾構(gòu)推進(jìn)方向向盾構(gòu)一側(cè)變形。

    盾構(gòu)通過橋樁附近土體后,盾構(gòu)對(duì)周邊土體影響逐漸減小,第三階段各方向變形趨于穩(wěn)定。

    3.2.1 盾構(gòu)掘進(jìn)縱向水平位移

    如圖9和圖12所示盾構(gòu)掘進(jìn)縱向上的位移(即Y方向位移),在Y方向上的水平位移并不大,工況1為0.88mm,工況2最大值為0.96mm??梢钥闯鲈赮方向的位移上。對(duì)于Y方向樁基位移的控制,預(yù)注漿加固作用的效果不明顯。

    3.2.2 盾構(gòu)掘進(jìn)橫向水平位移

    如圖10和圖13所示盾構(gòu)掘進(jìn)橫向水平位移(即X方向位移),在限制盾構(gòu)掘進(jìn)橫向水平位移方面,閥管注漿無明顯的效果,兩中工況下所產(chǎn)生的的X方向上的位移相差不大(工況1、工況2最大值都為-2.58mm)。

    圖8 工況1橋樁豎向位移隨施工步變化曲線

    圖9 工況1橋樁Y方向位移隨施工步變化曲線

    圖10 工況1橋樁X方向位移隨施工步變化曲線

    圖11 工況2橋樁豎向位移隨施工步變化曲線

    圖12 工況2橋樁Y方向位移隨施工步變化曲線

    圖13 工況2橋樁X方向位移隨施工步變化曲線

    4 結(jié)語

    文中以盾構(gòu)隧道側(cè)穿獅山立交D匝道橋案例為工程背景,選取兩種不同的加固手段,運(yùn)用Midas GTS NX軟件對(duì)盾構(gòu)掘進(jìn)的過程進(jìn)行數(shù)值分析模擬,分析兩種加固措施對(duì)橋梁樁基的保護(hù)效果。結(jié)論如下:

    (1)上軟下硬地層盾構(gòu)掘進(jìn)過程中,臨近的橋樁變形表現(xiàn)為:豎向先小幅度沉降、后迅速沉降、最后后趨于穩(wěn)定;水平方向先沿盾構(gòu)推進(jìn)方向變形,后沿盾構(gòu)推進(jìn)反方向變形;垂直盾構(gòu)推進(jìn)方向向盾構(gòu)一側(cè)變形由小至大,最后趨于穩(wěn)定。

    (2)在隧道開挖至橋樁前,使用閥管對(duì)橋樁進(jìn)行預(yù)注漿加固的措施有效可行,對(duì)減小橋樁豎向位移的效果十分明顯,與未采取預(yù)注漿加固的工況相比,在豎直方向上的位移減少約50%,保證了橋梁結(jié)構(gòu)的安全。

    (3)數(shù)值分析模型對(duì)邊界條件進(jìn)行了簡化,在實(shí)際的施工中應(yīng)結(jié)合監(jiān)測結(jié)果,調(diào)整施工的相關(guān)參數(shù),減小對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)的影響。

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