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    重型數(shù)控機(jī)床床身熱變形分析及優(yōu)化

    2022-06-13 03:19:26徐妍妍夏梓秋趙明
    制造技術(shù)與機(jī)床 2022年6期
    關(guān)鍵詞:床身直線度導(dǎo)軌

    徐妍妍 夏梓秋 陳 昳 趙明

    (武重集團(tuán)武漢武重機(jī)床有限公司,湖北 武漢 430000)

    高端重型機(jī)床是裝備制造業(yè)的重要組成部分,在提升中國(guó)制造業(yè)整體水平上具有至關(guān)重要的作用。隨著重型機(jī)床向高速、高精的方向發(fā)展,機(jī)床熱誤差越來(lái)越受到研究人員的重視。機(jī)床因熱變形產(chǎn)生的誤差占總加工誤差的40%~70%[1-2]。作為重型數(shù)控機(jī)床的基礎(chǔ)部件,床身在工作過(guò)程中受運(yùn)動(dòng)、摩擦、切削和室溫等影響而發(fā)熱,致使床身導(dǎo)軌精度變化大,且精度難以保持[3]。一般為恢復(fù)導(dǎo)軌精度,會(huì)定期重調(diào)床身和機(jī)床基礎(chǔ)上的墊鐵。但重調(diào)床身技術(shù)難度高、工作量大及停機(jī)時(shí)間長(zhǎng),嚴(yán)重影響了企業(yè)生產(chǎn)的正常開展,降低了生產(chǎn)效率[4]。因此,開展床身熱變形控制技術(shù)的研究顯得尤為重要。

    針對(duì)床身熱變形對(duì)加工精度的影響,眾多專家學(xué)者進(jìn)行了大量的研究工作。唐開勇[3]運(yùn)用幾種不同的方法建立了導(dǎo)軌熱變形的數(shù)學(xué)模型,既可方便數(shù)控編程,又可保證和提高工件的加工質(zhì)量。喬雪濤等[5]利用ANSYS Workbench 對(duì)人造花崗巖復(fù)合材料磨床床身進(jìn)行瞬態(tài)熱應(yīng)力分析,根據(jù)床身熱變形及溫度場(chǎng)分布情況,提出了降低床身熱變形的方法。徐化文[6]運(yùn)用 Pro/Mechanical 對(duì)床身進(jìn)行熱變形有限元分析,依據(jù)分析結(jié)果,對(duì)床身的內(nèi)部結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化并增添外部冷卻裝置,經(jīng)過(guò)優(yōu)化設(shè)計(jì)的床身熱變形量明顯減小。梁秀霞等[7]對(duì)樹脂混凝土及傳統(tǒng)鑄鐵材質(zhì)的床身進(jìn)行熱變形分析對(duì)比,并對(duì)機(jī)床材料和約束進(jìn)行優(yōu)化,結(jié)果證明優(yōu)化后的機(jī)床床身具有很好的熱穩(wěn)定性。

    本文針對(duì)重型數(shù)控機(jī)床床身在自然環(huán)境溫度下的瞬態(tài)熱變形進(jìn)行研究,對(duì)床身-基礎(chǔ)系統(tǒng)展開溫度場(chǎng)測(cè)量,利用ANSYS 建立床身-基礎(chǔ)有限元模型,利用實(shí)測(cè)溫度數(shù)據(jù)修正床身-基礎(chǔ)的溫度場(chǎng),進(jìn)而獲得可靠的床身的瞬態(tài)熱變形數(shù)據(jù)。根據(jù)床身的熱態(tài)特性研究提出降低床身熱變形的方法,并利用修正的仿真模型進(jìn)行分析和效果驗(yàn)證。

    1 床身溫度場(chǎng)測(cè)量

    以重型落地銑鏜床TK6920C 為試驗(yàn)對(duì)象,在混凝土基礎(chǔ)和床身上布置溫度傳感器,通過(guò)測(cè)量關(guān)鍵點(diǎn)的溫度,得到機(jī)床基礎(chǔ)和床身的溫度場(chǎng)分布,為床身熱變形有限元分析提供數(shù)據(jù)基礎(chǔ)。

    1.1 測(cè)量系統(tǒng)組成

    溫度場(chǎng)測(cè)量系統(tǒng)如圖1 所示。由溫度傳感器、溫度變送器、無(wú)紙記錄儀和24 V 電源組成。為了實(shí)時(shí)測(cè)量并采集數(shù)據(jù),選用PT100 鉑電阻溫度傳感器,三線制A 級(jí)精度,量程為-50~100 ℃。

    圖1 溫度場(chǎng)測(cè)量系統(tǒng)

    1.2 傳感器布置方案

    在機(jī)床基礎(chǔ)、床身及環(huán)境處共布置了38 個(gè)溫度傳感器。為了方便安裝和實(shí)時(shí)測(cè)量,基礎(chǔ)在灌漿時(shí)留預(yù)制孔,埋入常規(guī)型溫度傳感器,在床身周圍的5 個(gè)基礎(chǔ)檢測(cè)板處各取3 個(gè)測(cè)點(diǎn),在2 m 深度的預(yù)制孔內(nèi)沿豎直方向平均分布,共計(jì)15 個(gè)測(cè)點(diǎn),標(biāo)記為T1~T15,如圖2 所示。床身上采用螺紋安裝型溫度傳感器,沿床身長(zhǎng)度方向取4 個(gè)截面,每個(gè)截面放置5 個(gè)溫度傳感器,共布置20 個(gè)溫度測(cè)點(diǎn),標(biāo)記為T16~T35,如圖3 所示。在床身左右兩側(cè)和采集終端出共放置3 個(gè)溫度傳感器。圖4 為床身-基礎(chǔ)系統(tǒng)溫度場(chǎng)實(shí)時(shí)監(jiān)控試驗(yàn)臺(tái)局部照片。

    圖2 機(jī)床基礎(chǔ)溫度測(cè)點(diǎn)分布

    圖3 床身溫度測(cè)點(diǎn)分布

    圖4 床身-基礎(chǔ)系統(tǒng)溫度場(chǎng)實(shí)時(shí)監(jiān)控試驗(yàn)臺(tái)

    1.3 測(cè)量數(shù)據(jù)分析

    取一天24 h 內(nèi)測(cè)點(diǎn)溫度數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,圖5 為床身同一截面不同測(cè)點(diǎn)的溫度變化曲線。圖6 表示基礎(chǔ)同一位置不同深度溫度分布規(guī)律,可以看出越靠近基礎(chǔ)地面,溫度波動(dòng)越大,隨著深度的增加,基礎(chǔ)在該深度處的溫度變化幅度逐漸減小?;A(chǔ)上下表面的溫差將導(dǎo)致基礎(chǔ)產(chǎn)生熱變形。

    圖5 床身同一截面5 個(gè)測(cè)點(diǎn)溫度變化曲線

    圖6 機(jī)床基礎(chǔ)同一位置溫度垂直分布曲線

    2 床身熱-結(jié)構(gòu)耦合分析

    2.1 分析模型的建立

    床身通過(guò)地腳螺栓安裝在調(diào)整墊鐵上,調(diào)整墊鐵通過(guò)混凝土固定在機(jī)床基礎(chǔ)上。由于機(jī)床基礎(chǔ)上下表面存在的溫差將導(dǎo)致基礎(chǔ)產(chǎn)生熱變形,研究床身熱變形時(shí)考慮機(jī)床基礎(chǔ)的影響,建立床身-基礎(chǔ)有限元分析模型,圖7 為重型數(shù)控銑鏜床床身三維模型,該床身全長(zhǎng)8 000 mm,圖8 為床身-基礎(chǔ)裝配模型。

    圖7 重型數(shù)控銑鏜床床身模型剖切視圖

    圖8 床身-基礎(chǔ)裝配模型

    針對(duì)熱特性分析要求,在建模時(shí)保持有限元模型的尺寸與實(shí)際情況相同,對(duì)其三維模型進(jìn)行簡(jiǎn)化,在不影響有限元分析結(jié)果的條件下,略去影響不大的次要細(xì)節(jié)結(jié)構(gòu):螺栓孔、小的結(jié)構(gòu)圓角、倒角以及凸臺(tái)等,在保證精度的條件下使得有限元模型可以順利劃分網(wǎng)格求解。

    2.2 材料屬性和邊界條件

    床身材料采用HT300,機(jī)床基礎(chǔ)采用C30 混凝土,材料屬性如表1 所示。床身放置在基礎(chǔ)上,床身和基礎(chǔ)表面裸露在空氣中,與空氣之間形成自然對(duì)流,根據(jù)實(shí)際工況,對(duì)床身-基礎(chǔ)施加測(cè)得的環(huán)境溫度和環(huán)境對(duì)流條件,進(jìn)行瞬態(tài)熱-結(jié)構(gòu)耦合分析,得到24 h 內(nèi)床身溫度場(chǎng)和變形場(chǎng)分布情況。

    表1 機(jī)床基礎(chǔ)和床身材料特性

    2.3 實(shí)測(cè)溫度結(jié)果對(duì)仿真進(jìn)行修正

    在實(shí)際情況中,機(jī)床的熱平衡狀態(tài)為一個(gè)動(dòng)態(tài)平衡的過(guò)程,不同于軟件分析得出的穩(wěn)定的、不再隨時(shí)間的變化而改變的溫度場(chǎng)分布的結(jié)果,因此,對(duì)床身-基礎(chǔ)進(jìn)行了瞬態(tài)熱分析。

    取某時(shí)刻未修改模型與實(shí)測(cè)溫度進(jìn)行對(duì)比,如表2 所示。

    表2 某時(shí)刻未修改模型與實(shí)測(cè)溫度對(duì)比

    初步計(jì)算得到的溫度模型與實(shí)際的溫度模型差異較大,需要使用實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行修正,在此基礎(chǔ)上進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)才能保證其實(shí)際有效性。

    實(shí)際實(shí)用的機(jī)床床身由于放置于低于地面地基中,表面覆蓋防護(hù)罩,床身各面環(huán)境均有差異,不同位置與環(huán)境對(duì)流換熱系數(shù)差異較大。經(jīng)仿真對(duì)比后,將對(duì)流換熱系數(shù)進(jìn)行調(diào)整,溫度模型與實(shí)測(cè)模型基本一致。

    床身內(nèi)部對(duì)流換熱系數(shù):10 W/m2·℃;床身外側(cè)及兩端對(duì)流換熱系數(shù):20 W/m2·℃;床身內(nèi)側(cè)對(duì)流換熱系數(shù):15 W/m2·℃。

    圖9 為修正后的床身-基礎(chǔ)溫度場(chǎng)分布云圖。

    圖9 床身-基礎(chǔ)溫度場(chǎng)分布

    圖10 為床身測(cè)點(diǎn)處溫度與仿真模型溫度隨時(shí)間變化曲線??梢钥闯?,仿真模型溫度變化趨勢(shì)與實(shí)測(cè)結(jié)果基本一致,溫度值最大誤差僅4.8%。修正后的仿真模型可以作為基礎(chǔ)進(jìn)一步開展變形分析和優(yōu)化分析。

    圖10 床身測(cè)點(diǎn)處溫度與仿真模型溫度隨時(shí)間變化對(duì)比曲線

    2.4 床身熱變形

    當(dāng)物體受到熱源的影響,溫度發(fā)生改變,將隨著溫度的改變出現(xiàn)膨脹或者收縮的現(xiàn)象。將修正后的瞬態(tài)溫度場(chǎng)的節(jié)點(diǎn)溫度作為載荷施加到有限元模型中,得到床身-基礎(chǔ)系統(tǒng)的變形場(chǎng)。圖11 所示為床身-基礎(chǔ)整體沿Y方向的變形云圖。取床身主導(dǎo)軌側(cè)邊在Y向的最大、最小變形值之差Δy作為主導(dǎo)軌直線度,得到床身導(dǎo)軌直線度隨時(shí)間變化曲線如圖12 所示,可以看出,床身導(dǎo)軌直線度在16 h處達(dá)到最大值0.151 mm。

    圖11 床身-基礎(chǔ)Y 向熱變形云圖

    圖12 床身主導(dǎo)軌直線度隨時(shí)間變化曲線

    3 床身熱穩(wěn)定性優(yōu)化

    3.1 優(yōu)化方法

    不均勻的溫度場(chǎng)是導(dǎo)致床身熱變形的直接原因,過(guò)大的變形量會(huì)直接影響床身導(dǎo)軌的直線度[8]。根據(jù)上述分析,在重型數(shù)控機(jī)床床身的設(shè)計(jì)過(guò)程中,可以通過(guò)以下方式來(lái)改善床身熱變形:

    (1)優(yōu)化床身材料,選擇熱穩(wěn)定性更優(yōu)越的材料。

    (2)優(yōu)化床身結(jié)構(gòu),根據(jù)床身熱特性以及機(jī)床設(shè)計(jì)目標(biāo),尋求散熱迅速、溫度場(chǎng)均勻?qū)ΨQ、熱平衡時(shí)間短的機(jī)床系統(tǒng)設(shè)計(jì)方法。

    (3)采用熱容平衡技術(shù),對(duì)局部熱容量大的部件采取一定的措施來(lái)控制和減少其溫升,使它與熱容量較小的部分不致產(chǎn)生較大的溫差,盡量達(dá)到它們之間的熱平衡,從而使機(jī)床整體的熱應(yīng)力變形減少。

    3.2 材料優(yōu)化效果驗(yàn)證

    人造花崗巖,又稱為樹脂混凝土,是一種以樹脂粘結(jié)劑和不同尺寸天然礦石為主要成分的復(fù)合材料,與灰鑄鐵材料相比具有更好的熱穩(wěn)定性[9]。將床身材料由HT300 改為人造花崗巖進(jìn)行瞬態(tài)熱-結(jié)構(gòu)耦合分析,材料屬性如表3 所示。

    表3 人造花崗巖材料屬性

    經(jīng)過(guò)熱-結(jié)構(gòu)耦合分析,得到人造花崗巖床身溫度場(chǎng)和熱變形數(shù)據(jù),圖13 為人造花崗巖床身-基礎(chǔ)溫度場(chǎng)分布云圖,圖14 為人造花崗巖床身-基礎(chǔ)整體沿Y方向的變形云圖。

    圖13 人造花崗巖床身-基礎(chǔ)溫度場(chǎng)分布云圖

    圖14 人造花崗巖床身-基礎(chǔ)Y 向熱變形云圖

    取床身主導(dǎo)軌側(cè)邊在Y向的最大、最小變形值之差Δy作為主導(dǎo)軌直線度,得到HT300 和人造花崗巖兩種材料的床身導(dǎo)軌直線度變化曲線,如圖15所示??梢?,兩種材料的床身導(dǎo)軌直線度均在16 h左右達(dá)到最大值,HT300 床身導(dǎo)軌的直線度最大可達(dá)0.151 mm,而人造花崗巖床身導(dǎo)軌直線度最大為0.103 mm,相較于HT300 減少了31.8%。

    圖15 兩種材料床身Y 向直線度對(duì)比

    4 結(jié)語(yǔ)

    針對(duì)重型數(shù)控機(jī)床床身在自然環(huán)境溫度下的瞬態(tài)熱變形進(jìn)行研究,采用ANSYS 對(duì)床身-基礎(chǔ)系統(tǒng)進(jìn)行有限元分析,獲得了床身-基礎(chǔ)溫度場(chǎng)和熱變形的分布,提出了減小床身熱變形的方法并進(jìn)行了有限元分析驗(yàn)證。主要工作內(nèi)容如下:

    (1)搭建了重型數(shù)控機(jī)床床身-基礎(chǔ)系統(tǒng)溫度場(chǎng)實(shí)時(shí)監(jiān)控試驗(yàn)臺(tái)。通過(guò)溫度傳感器測(cè)得了床身-基礎(chǔ)關(guān)鍵點(diǎn)溫度數(shù)據(jù),為后續(xù)床身熱變形研究提供了數(shù)據(jù)支撐。

    (2)利用ANSYS 建立床身有限元模型,根據(jù)實(shí)測(cè)溫度數(shù)據(jù)計(jì)算和修正床身的溫度場(chǎng),使所建床身有限元模型能夠較真實(shí)的反應(yīng)床身熱變形的實(shí)際情況,進(jìn)而獲得床身的瞬態(tài)熱變形數(shù)據(jù)。

    (3)根據(jù)床身的熱態(tài)特性研究提出了3 種降低床身熱變形的方法:改變結(jié)構(gòu)件材料、優(yōu)化結(jié)構(gòu)、采用熱容平衡技術(shù)。對(duì)其中優(yōu)化材料的方法進(jìn)行熱變形有限元分析和效果驗(yàn)證,結(jié)果表明人造花崗巖材料相較于傳統(tǒng)的鑄鐵材料HT300 熱穩(wěn)定性更優(yōu)越,可消除床身因熱變形引起的直線度誤差高達(dá)31.8%。

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