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    單臂架門座起重機(jī)綁扎方案的改進(jìn)和創(chuàng)新

    2022-06-11 07:32:30高瑋珺
    起重運(yùn)輸機(jī)械 2022年10期
    關(guān)鍵詞:單臂門機(jī)發(fā)運(yùn)

    高瑋珺

    上海浦東國際集裝箱碼頭有限公司 上海 200120

    0 引言

    隨著大型船廠設(shè)備的更新?lián)Q代,單臂架門座起重機(jī)(以下簡稱門機(jī))的噸位也越來越大,有些門機(jī)的起重量已達(dá)500 t以上。單臂架門機(jī)利用桁架結(jié)構(gòu)的鋼箱梁吊載較重部件,其不像四連桿式門機(jī)有旋轉(zhuǎn)速度快、起升安裝效率高等優(yōu)點(diǎn),但其吊重噸位大,安裝半徑遠(yuǎn),深受大型船舶制造廠商歡迎。

    由于這種門機(jī)的安裝優(yōu)點(diǎn),單臂架門機(jī)的尾部配重機(jī)構(gòu)及自重也較四連桿式門機(jī)重,致使整機(jī)發(fā)運(yùn)難度較大。以往發(fā)運(yùn)的單臂架門機(jī)經(jīng)常在海上出現(xiàn)焊縫開裂、綁扎件斷裂甚至門機(jī)部件破壞性撕裂等現(xiàn)象,通過綁扎方案的創(chuàng)新和改進(jìn),海損事件未再發(fā)生,本文主要介紹整機(jī)海運(yùn)綁扎件的優(yōu)化過程,來保證單臂架門機(jī)在海運(yùn)過程中的安全保障。

    1 背景

    國內(nèi)某起重設(shè)備廠2018年從美國訂購了2臺300 t單臂架門機(jī),由于制造基地位于美國南部沿海地區(qū),處于墨西哥灣內(nèi),運(yùn)送這2臺設(shè)備需穿越巴士海峽、中國南海、好望角等惡劣海域,其中非洲好望角尤以出名。根據(jù)交貨合同推算,該門機(jī)運(yùn)輸時(shí)正值好望角最惡劣時(shí)段,浪高估算值達(dá)到了10 m。與這2臺門機(jī)同船發(fā)運(yùn)的還有2臺美國的岸邊集裝箱起重機(jī),該船舶穩(wěn)性以及加速度參數(shù)為:初穩(wěn)性GM=10.97 m(不考慮自由液面修正) ;設(shè)計(jì)有義波高Hs=6 m,波浪周期為8.8 s<Tp<13.4 s,計(jì)算波譜Pierson-Moskowitz Spectrum(P-M譜)、Spreading=2。

    該船舶的運(yùn)動(dòng)幅值(MPME)橫搖角為17.579°,縱搖角為3.555°;產(chǎn)品(距船舯最遠(yuǎn)的1臺)在橫浪、縱浪、斜浪的橫向、縱向、垂向加速度值線性方程如表1所示。

    表1 橫、縱、斜浪向的加速值線性方程

    這臺300 t單臂架門機(jī)整機(jī)重1 700 t,主鉤吊重300 t,半徑為24.384 m,起吊高度為82.296 m,副鉤吊重為95 t,半徑為62.484 m,起吊高度為65 m,軌距和基距均為18.288 m,臂架長度為75.4 m,臂架仰起最小幅度為80o,最大幅度可達(dá)0o(平放),配重為480 t。由于門機(jī)碼頭軌道形式為井字形,所以大車行走機(jī)構(gòu)可以90o旋轉(zhuǎn)并移動(dòng)。

    該項(xiàng)目具有單臂架門機(jī)噸位重、船舶航行距離遠(yuǎn)、經(jīng)過惡劣海況區(qū)域多、加速度大等特點(diǎn),經(jīng)過數(shù)次發(fā)運(yùn)門機(jī)海損教訓(xùn)后,對如何保障本次門機(jī)安全運(yùn)輸?shù)浆F(xiàn)場提出了更嚴(yán)格的要求。

    2 常規(guī)門機(jī)綁扎方式

    2.1 綁扎方案一

    1)甲板和門架部分采用八橫四縱式12根撐桿焊接的下部綁扎方式;

    2)從船甲板面至轉(zhuǎn)盤配重底部安裝一個(gè)高塔架以支撐配重的質(zhì)量,且將轉(zhuǎn)盤固定以防轉(zhuǎn)盤在海運(yùn)時(shí)旋轉(zhuǎn);

    3)將臂架仰起至最小幅度,在臂架和人字架之間安裝2根撐桿以固定臂架;

    該綁扎方式的缺點(diǎn)是:需要一個(gè)較高的塔架,制造成本較高,且每次發(fā)運(yùn)高塔架都要根據(jù)門機(jī)的不同形狀來改制高塔架;當(dāng)卸船完成后,高塔架需在船上放倒,以防高塔架在返航途中傾倒 ;由于臂架仰起后高度過高,船舶發(fā)生搖擺而造成臂架變形,發(fā)生海損現(xiàn)象。

    2.2 綁扎方案二

    采用綁扎方案一時(shí),臂架中部經(jīng)常性出現(xiàn)結(jié)構(gòu)件變形甚至臂架在海運(yùn)過程中折斷??紤]到臂架在單臂架門機(jī)中的重要性,需對方案一進(jìn)行改進(jìn)優(yōu)化,即在臂架頭部再安裝一個(gè)高塔架,發(fā)運(yùn)時(shí)將臂架放倒,擱置在高塔架上,將高塔架與臂架焊接固定在一起(見圖1)。

    圖1 綁扎方案二現(xiàn)場

    該種綁扎方式的缺點(diǎn)是:需要制作2幅高塔架,成本較高;由于塔架和臂架剛性連接,加之船舶在航行中的搖擺,使臂架和高塔架之間連接的焊縫經(jīng)常撕裂,但較方案一的海損率有大幅降低,損失也相對較小。

    2.3 綁扎方案三

    由于配重側(cè)的高塔架每次發(fā)運(yùn)都需根據(jù)門機(jī)配重側(cè)高度進(jìn)行改制,且每次卸船完畢后需另借用移動(dòng)設(shè)備將高塔架放倒,制造成本和安裝成本均較高,故先后采用過2種剛性綁扎的方法來替代(見圖2)。

    圖2 2種剛性綁扎形式

    方法1:先將圓筒體加強(qiáng),再在配重和圓筒體之間焊接2根撐桿,這種方式既能固定轉(zhuǎn)盤不讓其轉(zhuǎn)動(dòng),又能使船舶搖擺產(chǎn)生的力直接由配重傳遞至圓筒體。

    方法2:在圓筒體上部靠近轉(zhuǎn)盤底部處制作4個(gè)支座,支座和轉(zhuǎn)盤底部之間焊接鋼管,支座下部安裝4根鋼絞線,鋼絞線直接拉至甲板面上。這種方式在利用鋼管將轉(zhuǎn)盤固定的同時(shí)也能利用鋼絞線的拉力將轉(zhuǎn)盤拉緊,使圓筒體根部不會(huì)承受較大的翻轉(zhuǎn)彎矩,保護(hù)結(jié)構(gòu)件。

    然而,這2種剛性綁扎的方式容易產(chǎn)生較大的集中應(yīng)力,船舶通過搖擺將力傳遞至構(gòu)件上,構(gòu)件產(chǎn)生位移,綁扎焊縫就會(huì)產(chǎn)生開裂現(xiàn)象,將綁扎件或構(gòu)件破壞,失去海運(yùn)綁扎的效果。

    3 方案改進(jìn)

    總結(jié)上述3種綁扎方案的海損經(jīng)驗(yàn),結(jié)合本次300 t門機(jī)自身的設(shè)計(jì)特點(diǎn)以及船舶運(yùn)輸路線的惡劣性,決定吸取部分好的綁扎方案,并改進(jìn)有過海損的部位來編制新的海運(yùn)綁扎方案來保障此次的發(fā)運(yùn)工作。

    3.1 甲板綁扎

    選用綁扎方案一的甲板綁扎方案。常規(guī)的門機(jī)只能沿著碼頭橫向移動(dòng),所以甲板綁扎撐桿一般都是橫八縱四的綁扎形式。本次300 t門機(jī)由于碼頭軌道結(jié)構(gòu)的特殊性,大車行走機(jī)構(gòu)需90o旋轉(zhuǎn),所以門腿設(shè)計(jì)的形式不同以往結(jié)構(gòu),對于甲板綁扎的難度也較大。

    根據(jù)船甲板的筋板分布和門腿的菱形結(jié)構(gòu),新方案同樣采用12根直徑為914 mm撐桿的綁扎形式,但每根撐桿都將偏移一定的角度共同分擔(dān)船舶的橫搖力和縱搖力,同時(shí)克服相應(yīng)的垂向力和橫搖、縱搖引起的翻轉(zhuǎn)彎矩。綁扎形式如圖3所示。

    圖3 甲板綁扎形式

    3.2 臂架綁扎

    選用綁扎方案二的臂架綁扎形式,如圖4所示。該方案的臂架綁扎形式能顯著提高臂架在發(fā)運(yùn)時(shí)的安全性,對于順利安全地通過好望角等惡劣海域能起到非常大的幫助。

    圖4 臂架綁扎形式

    通過臂架結(jié)構(gòu)形式的研究和對海損情況的分析,臂架和高塔架連接的方式需進(jìn)行以下改進(jìn):

    1)在臂架俯仰纏繞機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí),增加卷筒鋼絲繩的長度,使整個(gè)臂架能夠放倒至負(fù)角度,順利擱置到高塔架上;

    2)在臂架中部安裝4根直徑為28 mm的鋼絲繩,并用10 t螺旋扣拉緊,使臂架在航行中不會(huì)跳起。利用鋼絲繩的柔性綁扎,達(dá)到綁扎不會(huì)過度的作用,避免了臂架中部在海運(yùn)中產(chǎn)生變形;

    3)臂架頭部擱置在高塔架上后,僅安裝左右兩側(cè)的擋板并貼緊臂架,限制臂架的橫向和縱向的自由度,充分釋放垂向自由度,使臂架頭部在高塔架上可以充分釋放應(yīng)力,保證臂架頭部不會(huì)出現(xiàn)變形;

    4)在高塔架頂部安裝2塊1 m見方的耐磨板,使臂架擱置在高塔架時(shí)不會(huì)磨損臂架頭部結(jié)構(gòu)件,保護(hù)臂架的同時(shí)也能允許臂架有較小的位移。

    3.3 轉(zhuǎn)盤綁扎

    轉(zhuǎn)盤綁扎方式每次在運(yùn)輸時(shí)都會(huì)有一定程度損壞,如圖5所示焊縫開裂等,需重新設(shè)計(jì)新的轉(zhuǎn)盤綁扎形式總結(jié)了之前海損的教訓(xùn)后,得出以下結(jié)論:

    圖5 焊縫開裂

    1)轉(zhuǎn)盤以上部分質(zhì)量較下部門腿及大車行走機(jī)構(gòu)較重,形成了頭重腳輕的形態(tài);

    2)之前焊接綁扎的連接形式剛度過大,只要轉(zhuǎn)盤部位稍有位移或震動(dòng),綁扎件焊縫就會(huì)破裂,產(chǎn)生裂縫;

    3)轉(zhuǎn)盤配重側(cè)的高塔架成本較高,且船舶返航時(shí),空船搖擺幅度更大,高塔架非常容易倒塌。

    經(jīng)過以上3點(diǎn)考慮決定采用圖6所示轉(zhuǎn)盤綁扎形式,其特點(diǎn)為:

    圖6 轉(zhuǎn)盤綁扎形式

    1)取消了高塔架,采用拉鋼絞線的方式來減小圓筒體根部承受的彎矩;

    2)在門機(jī)設(shè)計(jì)階段將原本固定配重的形式改為活動(dòng)配重。在發(fā)運(yùn)前將其全部拆除,待卸船后再將其安裝到位進(jìn)行焊接固定。由此,在海運(yùn)過程中,轉(zhuǎn)盤上部質(zhì)量將減輕至少480 t,有效降低了單臂架門機(jī)頭重腳輕的形態(tài);

    3)在門機(jī)圓筒體內(nèi)部新增一組旋轉(zhuǎn)錨定點(diǎn),使臂架轉(zhuǎn)動(dòng)到綁扎所需的角度后,進(jìn)行第一重固定保護(hù);

    4)在圓筒體外部安裝4組支座,支座與轉(zhuǎn)盤底部采用箱體連接,但與之前焊接鋼管的連接方式不同,此次綁扎采用螺栓法蘭的方式連接,并用焊接抗剪塊的形式防止螺栓剪切,形成第二重固定保護(hù);

    5)在支座下部安裝4組鋼絞線,經(jīng)過計(jì)算,每組鋼絞線僅需對圓筒體增加約30 t拉力,即可保護(hù)圓筒體根部承受的橫、縱搖引起的彎矩。

    改進(jìn)后的綁扎形式有效緩解了原本焊接帶來的易開裂現(xiàn)象,降低了連接處剛度過大的問題,而且通過轉(zhuǎn)盤的雙重固定保護(hù),有效提高了海運(yùn)途中的安全性,更重要的是在現(xiàn)場解綁更安全、更便捷,省去了許多動(dòng)火現(xiàn)象且控制了制造成本。

    3.4 綁扎的有限元計(jì)算結(jié)構(gòu)

    通過前述方案的創(chuàng)新和改進(jìn),使整個(gè)方案更具合理性。由圖7所示應(yīng)力云圖可知,在橫浪90o的情況下,最大應(yīng)力出現(xiàn)在圓通體根部,最大應(yīng)力為236 MPa,低于許用應(yīng)力325 MPa(圓通體板厚為16 mm),且安全系數(shù)約為1.3。由應(yīng)力云圖結(jié)果顯示,該綁扎方案能夠滿足船舶海運(yùn)綁扎的要求,采用新的整機(jī)綁扎方案后的形式如圖8所示。

    圖7 應(yīng)力云圖

    圖8 整機(jī)綁扎照片

    4 結(jié)論與展望

    目前,運(yùn)輸船舶已將這2臺300 t單臂架門機(jī)安全運(yùn)送到美國采購方處,新設(shè)計(jì)的海運(yùn)綁扎方案順利通過了惡劣海域的考驗(yàn),證明了新方案的可行性和合理性。新方案在考慮海綁質(zhì)量以及安全的同時(shí),又能有效降低制造成本,并提高環(huán)保質(zhì)量。今后新方案可在類似的其他門座起重機(jī)項(xiàng)目中得以實(shí)施,使之進(jìn)一步推廣。

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