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    兩種結(jié)合抗滑鍵的自平衡擋墻對(duì)滑坡的防治效果研究

    2022-06-09 07:24:28他國(guó)山劉長(zhǎng)青張宇翔
    巖土工程技術(shù) 2022年3期
    關(guān)鍵詞:直立式索道抗滑樁

    他國(guó)山 劉長(zhǎng)青 康 凱 張宇翔

    (北京市勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司,北京 100038)

    0 引言

    抗滑鍵結(jié)合擋墻的形式,又稱為自平衡擋墻[1],因其綜合利用了抗滑鍵的抗彎能力與擋墻的抗剪性能,被廣泛地應(yīng)用在邊坡治理中。擋墻可以有效控制表層土體滑動(dòng),利用自身結(jié)構(gòu)將墻后土體產(chǎn)生的水平推力傳遞到墻基礎(chǔ),但是對(duì)于一些深層滑動(dòng)的邊坡,擋墻往往治標(biāo)不治本,而抗滑鍵可以提供深層阻力,防止邊坡發(fā)生深層滑動(dòng),對(duì)于既有深層滑動(dòng)又有淺層滑動(dòng)的邊坡,即可采用自平衡擋墻對(duì)邊坡進(jìn)行治理。自平衡擋墻不但可以減小樁身彎矩,降低配筋率、錨固深度和工程造價(jià),而且可以縮短工期,增加邊坡支護(hù)高度[2]。

    目前,自平衡擋墻對(duì)滑坡的治理方式已有廣泛研究,劉 杰應(yīng)用極限分析上限法,定量分析了樁間距、懸臂段高度、嵌固段深度、填土內(nèi)摩擦角、填土黏聚力對(duì)抗滑樁穩(wěn)定性的影響[3];鄭俊杰等提出了樁基擋墻極限狀態(tài)的確定方法,認(rèn)為隨路面荷載不斷增大,樁基擋墻結(jié)構(gòu)首先出現(xiàn)抗滑樁剪切破壞,結(jié)構(gòu)承載力極限狀態(tài)由抗滑樁抗剪承載力確定[4];李新衛(wèi)等利用有限差分法對(duì)抗滑樁的空間位置進(jìn)行優(yōu)化,認(rèn)為應(yīng)該將抗滑樁布置在滑體的前部,除了發(fā)揮抗滑樁的抗滑作用,還能夠使擋墻起到一定的支護(hù)作用[5];姜孟分析了微型樁擋墻組合結(jié)構(gòu)加固時(shí)邊坡的水平位移、豎向位移以及微型樁的樁身變形與位移情況[6];宋 曦完善了自平衡擋墻加預(yù)應(yīng)力錨索的計(jì)算方法,并著重對(duì)嵌固面以下直樁、斜樁嵌固和樁前土體穩(wěn)定性問題進(jìn)行了理論推導(dǎo)[7];李鈞民認(rèn)為防止擋墻下地基發(fā)生滑動(dòng),除了設(shè)置抗滑樁外,還可采用散體樁(碎石樁 、渣土樁等)、水泥土樁、CFG 樁等復(fù)合地基和高壓噴射注漿、灌漿等方法以提高其強(qiáng)度[8];鐘國(guó)輝對(duì)自平衡擋墻的變形、高填方區(qū)雙排樁疊加扶壁式擋墻邊坡支護(hù)技術(shù)進(jìn)行了研究,該技術(shù)既保證了擋墻的支護(hù)高度,又確保其自身穩(wěn)定,支護(hù)較為可靠[9];代凌輝等研究擋墻與抗滑樁相結(jié)合的邊坡復(fù)式斷面,結(jié)果表明,此類邊坡的潛在滑弧位置會(huì)隨著抗滑樁的樁長(zhǎng)增加而上移[10];鐘玉斌研究了自平衡擋墻的力學(xué)性能與設(shè)計(jì)方法,認(rèn)為新型的自平衡擋墻效果明顯優(yōu)于傳統(tǒng)抗滑樁[11]。

    根據(jù)上述學(xué)者的研究,說明擋墻結(jié)合抗滑鍵的自平衡擋墻防治措施是切實(shí)可行的,可以有效地阻止滑坡發(fā)生。目前的研究主要集中在擋墻結(jié)合不同形式抗滑鍵的防治效果,對(duì)于不同形式擋墻結(jié)合抗滑鍵對(duì)滑坡的防治效果研究還比較少。本文結(jié)合北京延慶區(qū)某索道邊坡治理中應(yīng)用的抗滑鍵+擋墻的形式,對(duì)直立式擋墻+抗滑鍵與仰斜式擋墻+抗滑鍵的防治效果進(jìn)行比較分析。

    1 工程背景

    某索道基座臨近高陡邊坡,該邊坡巖體節(jié)理發(fā)育,較破碎,被列為高危地質(zhì)災(zāi)害點(diǎn)。為保證索道順利運(yùn)行,需對(duì)該邊坡進(jìn)行專項(xiàng)防治。

    此邊坡地質(zhì)災(zāi)害類型為滑坡。坡寬約22 m,坡高約9~12 m,坡度約50°,索道沿線未見地表水或地下水出露,場(chǎng)地地層劃分為人工堆積層、第四紀(jì)崩坡積層及白堊紀(jì)侵入巖。

    (1)人工堆積層:碎石素填土①1層,鉆探揭露的碎石粒徑D一般=6~9 cm,D大=14 cm,D長(zhǎng)=23 cm,充填粉土、砂土。

    (2)第四紀(jì)崩坡積層:碎石、塊石⑤層,雜色,密實(shí),稍濕-濕,鉆探揭露的D一般=8~10 cm,D大=16 cm,D長(zhǎng)=20 cm,棱角形,含中砂、粗砂約20 %。場(chǎng)地內(nèi)的碎石土分布廣泛,局部含粒徑大于1.0 m 的塊石,對(duì)土層開挖影響較大。

    (3)白堊紀(jì)侵入巖(K1Xd):花崗巖⑥層,鉆探揭示整體為中等風(fēng)化,黃色顯粉紅,局部灰綠色,細(xì)粒結(jié)構(gòu),塊狀構(gòu)造,礦物成分以長(zhǎng)石、石英為主,含少量角閃石和黑云母,較堅(jiān)硬巖-堅(jiān)硬巖,巖體為裂隙塊狀,較完整-較破碎,巖芯呈柱狀、碎塊狀,一般柱長(zhǎng)15~30 cm,最大柱長(zhǎng)120 cm,錘擊聲脆,不易擊碎;花崗巖⑥1層,鉆探揭示整體為強(qiáng)風(fēng)化,局部全風(fēng)化,黃色顯粉紅,局部灰綠色,塊狀構(gòu)造,礦物成分以長(zhǎng)石、石英為主,含少量角閃石和黑云母。巖體呈碎塊狀、節(jié)理裂隙發(fā)育,裂隙間充填中砂、粗砂,極破碎-破碎。根據(jù)地質(zhì)調(diào)查及周邊已有資料,基巖的強(qiáng)風(fēng)化帶厚度一般2 m 左右,并與裂隙發(fā)育程度密切相關(guān),多呈碎裂結(jié)構(gòu)。索道基座工程地質(zhì)縱斷面如圖1所示。

    圖1 索道基座工程地質(zhì)縱斷面

    本邊坡可采用直立式擋墻+抗滑鍵或仰斜式擋墻+抗滑鍵的方案進(jìn)行治理,經(jīng)過常規(guī)的邊坡設(shè)計(jì)計(jì)算,兩種自平衡擋墻均能滿足抗傾覆要求,本文通過ANSYS 建立自平衡擋墻有限元模型,研究自平衡擋墻的應(yīng)力及位移變化,最終達(dá)到優(yōu)化設(shè)計(jì)選型的目的。

    2 數(shù)值建模

    為保證模型的可靠收斂,需對(duì)實(shí)際邊坡簡(jiǎn)化處理:(1)不考慮抗滑樁內(nèi)部鋼筋的分布影響,假定鋼筋混凝土樁為均質(zhì)彈塑性材料;(2)不考慮地下水滲流及地震作用的影響;(3)邊坡頂部的石籠擋墻及人工回填的雪道與碎石土共同作為滑體。

    2.1 參數(shù)選擇

    材料本構(gòu)模型的選取是否合適,直接影響分析結(jié)果的準(zhǔn)確性和合理性。參照邊坡土體的材料特性,目前常用的本構(gòu)模型有Mohr-Coulomb(M-C)模型和Drucker-Prager(D-P)模型[12-13]。本文采用D-P 模型,材料參數(shù)根據(jù)勘察報(bào)告提供的巖石參數(shù)及工程常用經(jīng)驗(yàn)取值,確定了滑體、滑床及抗滑鍵三種材料參數(shù),見表1。

    表1 數(shù)值模擬材料參數(shù)

    2.2 網(wǎng)格劃分

    由于坡體縱向相對(duì)較長(zhǎng),計(jì)算模型可以簡(jiǎn)化為平面應(yīng)變問題,ANSYS 分析中選用 PLANE42 平面單元[14-15]。為了消除邊界效應(yīng)的影響,數(shù)值計(jì)算模型整體尺寸需要足夠大,最終確定模型幾何邊界為100 m×43 m,有限元分析網(wǎng)格劃分見圖2、圖3。

    圖2 直立式擋墻+抗滑鍵網(wǎng)格圖

    圖3 仰斜式擋墻+抗滑鍵網(wǎng)格圖

    建模過程中,左右兩側(cè)限制水平方向位移,即UX=0,底部邊界設(shè)置全約束,UX=UY=0,頂部為自由邊界,選擇天然工況荷載進(jìn)行計(jì)算。

    2.3 模擬計(jì)算結(jié)果分析

    計(jì)算完成后,通過后處理提取模型各種應(yīng)力應(yīng)變?cè)茍D,圖4是直立式擋墻+抗滑鍵情況下坡體的塑性區(qū)發(fā)展云圖。

    由圖4可知,上部的碎石土有可能沿著土巖交界面形成圓弧滑動(dòng),但在自平衡擋墻的阻擋下,塑性區(qū)停留在樁前,沒有繼續(xù)往下發(fā)展,擋墻的抗滑移能力明顯,設(shè)置的自平衡擋墻是有效的。選擇兩種支護(hù)形式下總應(yīng)力云圖見圖5、圖6。

    圖4 直立式擋墻+抗滑鍵塑性云圖

    圖5 直立式擋墻+抗滑鍵應(yīng)力云圖

    圖6 仰斜式擋墻+抗滑鍵應(yīng)力云圖

    由圖5和圖6可知,兩種形式擋墻在上部邊坡荷載作用下,均出現(xiàn)明顯的壓拉應(yīng)力,受力符合受彎變形特征,尤其是墻后區(qū)域明顯受壓,直立式擋墻+抗滑鍵時(shí)最大壓應(yīng)力為7.51 MPa,仰斜式擋墻+抗滑鍵時(shí)最大壓應(yīng)力為6.11 MPa,但受壓區(qū)范圍有限。圖4-圖6說明數(shù)值分析模型符合實(shí)際。

    3 自平衡擋墻防治效果分析

    3.1 模型計(jì)算

    考慮到索道正常運(yùn)行期間,坡頂是一條滑雪用雪道,后期會(huì)有額外的荷載增加,包括滑雪需要的人工造雪,以及施工機(jī)械的活荷載。為進(jìn)一步分析兩種自平衡擋墻的防治效果,基于以上模型,在邊坡頂部增加外荷載,模擬現(xiàn)實(shí)情況,荷載施加為線荷載,具體位置如圖7所示。

    圖7 自平衡擋墻坡頂加載圖

    外荷載從0 開始,依次遞增10 kN/m,直到模型不收斂為止,分別對(duì)直立式擋墻+抗滑鍵、仰斜式擋墻+抗滑鍵的模型進(jìn)行計(jì)算,并依次提取各個(gè)荷載作用下自平衡擋墻的位移,當(dāng)外荷載為0 時(shí),直立式自平衡擋墻最大位移為2.72 mm,仰斜式自平衡擋墻最大位移為2.26 mm。

    3.2 對(duì)比分析

    計(jì)算各級(jí)荷載作用下自平衡擋墻的應(yīng)力及位移,整理并繪制圖8。

    圖8中紅色線條代表直立式自平衡擋墻計(jì)算數(shù)據(jù),藍(lán)色線條代表仰斜式自平衡擋墻計(jì)算數(shù)據(jù),黑色三角為墻頂最大位移,綠色圓點(diǎn)為自平衡擋墻最大拉應(yīng)力,黃色方塊為自平衡擋墻最大壓應(yīng)力,通過對(duì)比可知:

    圖8 自平衡擋墻受外荷載作用時(shí)應(yīng)力及位移圖

    (1)在外荷載增加至40 kN/m 之前,不管是墻頂位移還是樁身應(yīng)力,直立式擋墻均大于仰斜式自平衡擋墻,從這個(gè)角度來(lái)看,仰斜式自平衡擋墻更有優(yōu)勢(shì),可以更好地保持邊坡穩(wěn)定,且自身受力更合理。

    (2)隨著坡頂荷載的繼續(xù)增加,超過40 kN/m時(shí),仰斜式擋墻模型計(jì)算出現(xiàn)不收斂,擋墻位移急劇增加,說明此時(shí)模型已經(jīng)破壞,而直立式擋墻依舊可以正常計(jì)算,直到80 kN/m 之后才出現(xiàn)不收斂的情況,模型發(fā)生破壞。

    (3)直立式自平衡擋墻在高外荷載作用時(shí)依舊可以發(fā)揮作用,相對(duì)同等高度的仰斜式自平衡擋墻防治效果更好,安全儲(chǔ)備更高。

    根據(jù)以上模擬結(jié)果,該邊坡治理中,選擇了直立式擋墻+抗滑鍵的自平衡擋墻形式,目前擋墻已正常運(yùn)行,邊坡穩(wěn)定,治理方案見圖9。

    圖9 索道基座直立式擋墻+抗滑鍵剖面圖

    4 結(jié)論

    本文基于延慶區(qū)某邊坡治理工程,利用數(shù)值模擬分析了兩種不同形式擋墻結(jié)合抗滑鍵的防治效果,得出以下結(jié)論,對(duì)于同一邊坡,采用自平衡擋墻支護(hù)時(shí),相同樁長(zhǎng)及墻高情況下:

    (1)當(dāng)坡頂外加荷載小于40 kN/m 時(shí),仰斜式自平衡擋墻相對(duì)于直立式自平衡擋墻的墻頂位移和墻身應(yīng)力更小,控制邊坡穩(wěn)定更有優(yōu)勢(shì)。

    (2)當(dāng)坡頂情況較復(fù)雜,如坡頂為道路路肩,外加荷載大于40 kN/m 時(shí),仰斜式自平衡擋墻位移及應(yīng)力急劇增加導(dǎo)致?lián)鯄κХ€(wěn),而直立式自平衡擋墻依舊可以保持穩(wěn)定,有效地起到防護(hù)作用,其防護(hù)效果更佳,安全性更高。

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