釬焊溫度對C/C/AgCuTi+Cf/TC4接頭組織及力學(xué)性能的影響

趙可汗，劉多,*，朱海濤，陳斌，胡勝鵬，宋曉國

1. 哈爾濱工業(yè)大學(xué) 先進(jìn)焊接與連接國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，哈爾濱 150001 2. 哈爾濱工業(yè)大學(xué)(威海)山東省特種焊接技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，威海 264200

C/C復(fù)合材料是以碳纖維或其織物為增強(qiáng)相，以化學(xué)氣相滲透的熱解碳或液相浸漬-碳化的樹脂碳、瀝青碳為基體組成的一種純碳多相結(jié)構(gòu)。它起源于1958年美國Chance-Vought公司的一次實(shí)驗(yàn)室事故，在碳纖維樹脂基復(fù)合材料固化時(shí)超過溫度形成。C/C復(fù)合材料是一種新型的復(fù)合材料，具有良好的抗燒蝕性能、高比強(qiáng)度、高導(dǎo)熱、低密度等優(yōu)點(diǎn)，在航空、航天、核能、汽車、生物等領(lǐng)域均有應(yīng)用。

在實(shí)際應(yīng)用中，往往需要將C/C復(fù)合材料與金屬材料相連，合理地利用2種材料的優(yōu)勢。TC4合金強(qiáng)度高、密度低，具有極好的塑性，并且其制備工藝簡單、價(jià)格低廉，同樣廣泛應(yīng)用于航空、航天、汽車、生物等領(lǐng)域。因此，將C/C復(fù)合材料與TC4合金連接將有著重要意義，例如，二者的連接件可以用在火箭發(fā)動機(jī)的噴管上。

真空釬焊是連接C/C復(fù)合材料與金屬的首要選擇，考慮到釬料在碳材料表面的潤濕性，一般采用含Ti、V、Cr等元素的活性釬料。Wang等采用AgCuTi釬料成功釬焊了TiAl合金與C/C復(fù)合材料，其界面組織為TiAl+AlCuTi、AlCuTi、Ag(s,s)、TiC的多層結(jié)構(gòu)，對接頭進(jìn)行抗剪測試，接頭強(qiáng)度接近12 MPa。由于C/C復(fù)合材料與金屬之間的熱膨脹系數(shù)、彈性模量等物理性質(zhì)差異較大，導(dǎo)致在釬焊接頭處產(chǎn)生較大的殘余應(yīng)力，這勢必制約著接頭質(zhì)量的提高。通過向釬料中引入低膨脹系數(shù)的增強(qiáng)相可以有效降低接頭應(yīng)力，提高接頭強(qiáng)度。碳纖維(Carbon fiber,C)具有高強(qiáng)度、高模量、低膨脹系數(shù)等特性，常被用作復(fù)合材料的增強(qiáng)相。為了獲得較高質(zhì)量的C/C-TC4接頭，本研究通過向商用AgCuTi釬料引入碳纖維對釬焊接頭質(zhì)量進(jìn)行優(yōu)化。在此前的工作中，著重分析了碳纖維含量對接頭組織與性能的影響，但碳纖維對接頭的增強(qiáng)機(jī)制完全明確。

為了進(jìn)一步探究碳纖維在界面反應(yīng)中的機(jī)制，本研究工作著重分析了釬焊溫度對接頭組織與力學(xué)性能的影響，以此歸納了采用AgCuTi+C復(fù)合釬料的C/C-TC4釬焊接頭形成過程，并闡明了碳纖維在接頭形成各個(gè)階段中的作用機(jī)制。

1 試驗(yàn)材料與方法

試驗(yàn)所用母材的微觀組織形貌如圖1所示，其中C/C復(fù)合材料產(chǎn)自四川東鑫碳素有限公司，其含碳量大于99.9%，孔隙率為18%。該C/C復(fù)合材料為3D結(jié)構(gòu)，由編織纖維與穿刺纖維及熱解碳組成。所用TC4合金供應(yīng)狀態(tài)為熱軋板材，無離子注入，其名義成分為Ti-6Al-4V，室溫結(jié)構(gòu)為α-Ti與β-Ti組成的雙相合金。試驗(yàn)所用材料的相關(guān)性能如表1所示。

圖1 母材的微觀組織形貌Fig.1 Microstructure morphology of substrates

表1 試驗(yàn)材料在室溫環(huán)境下的主要性能

試驗(yàn)所用的AgCuTi+C復(fù)合釬料為商用Ag26.7Cu-4.5Ti釬料粉末與碳纖維(長約50 μm)球磨混合制得，其中碳纖維的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.3%。圖2為復(fù)合釬料的微觀形貌，可以看出在AgCuTi釬料中分布著短棒狀的碳纖維。根據(jù)圖3(a)中的X射線衍射(XRD)圖譜，在AgCuTi釬料粉末中也檢測到了碳峰，說明在復(fù)合釬料的制備過程中沒有發(fā)生機(jī)械冶金反應(yīng)。對釬料進(jìn)行差示掃描量熱分析(DSC)，結(jié)果如圖3(b)所示，測得復(fù)合釬料的熔點(diǎn)為780 ℃。

圖2 釬料微觀組織形貌Fig.2 Microstructure morphology of filler

圖3 釬料的XRD圖譜與DSC曲線Fig.3 XRD pattern and DSC curve of filler

釬焊試驗(yàn)前，先將TC4合金及C/C復(fù)合材料切割成10 mm×5 mm×3 mm與5 mm×5 mm×5 mm的塊體。用400目、800目、1 200目的SiC砂紙對TC4合金和C/C復(fù)合材料塊體打磨，而后將打磨后的試樣用丙酮超聲清洗10 min。采用C/C復(fù)合材料、釬料、TC4合金自上而下的試樣裝配方式，并在C/C復(fù)合材料上放置一塊石墨以防止滑動，而后將其放在釬焊爐中。當(dāng)爐腔中殘余氣體壓強(qiáng)小于1×10Pa時(shí)，啟動加熱程序。首先將釬焊爐以20 ℃/min的加熱速率升溫到760 ℃，為了保證爐腔內(nèi)溫度的一致，在760 ℃保溫10 min，而后以10 ℃/min加熱到釬焊溫度，保溫10 min。為了避免冷速過大引起的應(yīng)力過大及組織偏析等問題，釬焊爐的冷卻速率設(shè)置為5 ℃/min，當(dāng)爐腔溫度低于200 ℃后開爐門取出試樣。

采用掃描電子顯微鏡(Zeiss，MERLIN Compact)觀察接頭微觀組織形貌，利用其配備的EDS確定物相組成。為了確定釬焊接頭之中的細(xì)小相，利用透射電子顯微鏡對其進(jìn)行組織分析。釬焊接頭力學(xué)性能采用接頭的抗剪測試評判，所用儀器為Instron Model 5967萬能試驗(yàn)機(jī)。為了避免加載速率對接頭強(qiáng)度的影響，設(shè)置壓頭位移速率為 0.5 mm/min。每組工藝參數(shù)取5個(gè)接頭進(jìn)行測試，取平均值表征該工藝參數(shù)下的剪切強(qiáng)度。

2 試驗(yàn)結(jié)果及討論

2.1 釬焊溫度對C/C/AgCuTi+Cf/TC4接頭組織的影響

圖4為不同釬焊溫度(860、880、900、920 ℃)，保溫10 min，采用AgCuTi+0.3%C釬料釬焊的C/C復(fù)合材料與TC4接頭界面組織形貌。可以看出，隨著釬焊溫度的增加，接頭組織發(fā)生了較大的變化，甚至在釬焊溫度為920 ℃時(shí)，在C/C復(fù)合材料側(cè)的反應(yīng)層出現(xiàn)了可見的裂紋。表2為圖4中各點(diǎn)的化學(xué)成分及相組成分析。在之前的研究工作中，已經(jīng)對接頭組成相進(jìn)行了細(xì)致的分析，所以本研究將不再對此進(jìn)行深入的討論。TC4側(cè)存在著2個(gè)化合物層，層I為α-Ti與β-Ti組成的擴(kuò)散層，層II為Ti-Cu化合物組成的反應(yīng)層。釬縫中心主要由碳纖維(點(diǎn)A)、Ag(s,s)(點(diǎn)B)、Ti-Cu(點(diǎn)C、E、G)、Cu(s,s)(點(diǎn)D、F)組成。C/C復(fù)合材料側(cè)存在著TiCu與TiC反應(yīng)層。

隨著釬焊溫度的增加，可以觀察到TC4側(cè)擴(kuò)散層與Ti-Cu反應(yīng)層的增厚。當(dāng)釬料熔化之后，TC4中Ti原子將會溶解到液態(tài)釬料中，這是一個(gè)熵增的自發(fā)過程。釬料中的Cu原子通過晶界與相界面擴(kuò)散到TC4內(nèi)部，這就促使了擴(kuò)散層的形成。由于Ti的溶解實(shí)質(zhì)是固相到液相之中的，而Cu原子的擴(kuò)散是相反的方向，這必將使得TC4側(cè)Cu元素的集聚，其將與附近的Ti元素結(jié)合形成Ti-Cu反應(yīng)層。當(dāng)溫度增加時(shí)，溶解與擴(kuò)散過程加劇，擴(kuò)散層與反應(yīng)層出現(xiàn)了增厚的現(xiàn)象。

圖4 不同釬焊溫度下C/C/AgCuTi+Cf/TC4 接頭形貌(保溫10 min)Fig.4 Microstructure of C/C/AgCuTi+Cf/TC4 joints at different brazing temperatures (holding for 10 min)

表2 圖4 中各點(diǎn)化學(xué)成分及相組成分析

此外，可以注意到，當(dāng)釬焊溫度較低時(shí)(860 ℃)，釬縫中心主要由Ag(s,s)、Cu(s,s)組成。在Cu(s,s)相界處存在彌散細(xì)小的Ti-Cu化合物，這是由于在較高溫度下Ti元素在Cu元素中具有較大的溶解度，當(dāng)溫度降低時(shí)，Ti元素的溶解度急劇降低，以Ti-Cu化合物的形式從Cu(s,s)中析出。當(dāng)釬焊溫度增高時(shí)(880 ℃)，釬縫中心出現(xiàn)了塊狀的TiCu+TiCu結(jié)構(gòu)。當(dāng)釬焊溫度進(jìn)一步增高時(shí)(900 ℃)，釬縫中心出現(xiàn)較多的TiCu相，甚至當(dāng)釬焊溫度為920 ℃時(shí)，釬縫中心彌散分布著大量的TiCu化合物，Cu(s,s)消失不見?？梢婋S著釬焊溫度的增加，釬縫中心Ti-Cu化合物(矩形區(qū)域)增多，Cu(s,s)減少。文獻(xiàn)[25]表明，隨著釬焊溫度的增加，液態(tài)釬料中的Ti元素活度是增加的。元素活度可以表示成組分濃度與活度系數(shù)乘積的形式，即

=×

(1)

所以當(dāng)體系中溫度升高時(shí)，在元素的組分濃度基本不變的情況下，Ti元素的活度系數(shù)是增加的。另一方面，當(dāng)釬焊溫度升高時(shí)，TC4側(cè)溶解出的Ti元素的量增加，這有可能會增加釬縫中心Ti元素的組分濃度，關(guān)鍵在于其能否擴(kuò)散到釬縫中心區(qū)域參與物相組成，這就需要對Ti元素的擴(kuò)散行為進(jìn)行分析。對Ti元素在Ag-Cu液相中的擴(kuò)散進(jìn)行計(jì)算，取釬縫寬度最大100 μm，Ti元素在Ag-Cu溶液中的擴(kuò)散系數(shù)為5×10m·s，計(jì)算出Ti元素在TC4側(cè)擴(kuò)散到C/C復(fù)合材料側(cè)的時(shí)間為

(2)

可以得出，Ti元素從TC4側(cè)擴(kuò)散到C/C復(fù)合材料側(cè)的時(shí)間僅需要2 s，這相對于10 min的保溫時(shí)間來說是極短的，在不考慮元素之間的相互作用時(shí)，TC4溶解出的Ti元素并不會局限于TC4側(cè)，而是可以參與釬縫中心區(qū)域化合物甚至C/C復(fù)合材料側(cè)反應(yīng)層的形成。所以，當(dāng)溫度升高時(shí)，不僅Ti元素的活性系數(shù)增加，而且液態(tài)釬料中Ti元素的組分濃度也會增加，這就使得釬縫中心區(qū)域Ti元素的活度隨著溫度的增加大大增加。根據(jù)文獻(xiàn)[27]，Ti元素與Cu元素之間無限稀釋的混合焓為-10 kJ/mol，這表明二者有著較強(qiáng)的金屬間化合物形成趨勢。所以當(dāng)溫度增加，Ti元素活度增加，釬縫中心Ti-Cu化合物的生成量必然是增加的，而釬縫中未參與上述反應(yīng)的殘余Cu原子的量減少，由此冷卻析出的Cu(s,s)減少，甚至在釬焊溫度920 ℃時(shí)已經(jīng)難以在接頭界面中觀察到Cu(s,s)。

當(dāng)釬料熔化后，由于濃度梯度的存在，不可避免地將發(fā)生釬料中的Ti元素向C/C復(fù)合材料和碳纖維處的擴(kuò)散。根據(jù)文獻(xiàn)[27]，Ti元素與C元素?zé)o限稀釋的混合焓為-109 kJ/mol，這表明二者有極強(qiáng)的化合物形成能力，通過二者反應(yīng)的吉布斯自由能Δ°與溫度的關(guān)系，可以判定該反應(yīng)能否自發(fā)進(jìn)行，即

(3)

在本試驗(yàn)條件(1 193.15K)下：

Δ°=-186.6+0.01×1 193.15 kJ/mol=

-174.67 kJ/mol<0 kJ/mol

經(jīng)過計(jì)算，該反應(yīng)在本試驗(yàn)條件下吉布斯自由能為負(fù)，表明可以發(fā)生。文獻(xiàn)[29]計(jì)算了在 Ti 熔體中 TiC 相形成所需的最低C元素濃度，結(jié)果表明，在 1 000 ℃條件下，Ti熔體中C元素濃度達(dá)到 0.5% 即可生成 TiC，這說明TiC反應(yīng)層很容易形成。一旦TiC反應(yīng)層形成，將會存在TiC與液態(tài)釬料之間的界面。事實(shí)上，元素?cái)U(kuò)散的本質(zhì)驅(qū)動力為化學(xué)勢梯度。根據(jù)文獻(xiàn)[30]，Ti元素在固相TiC中的活度很低，這就表明在TiC反應(yīng)層中Ti元素的化學(xué)勢相較于液態(tài)釬料的Ti元素化學(xué)勢要低的多。為了實(shí)現(xiàn)界面之間的化學(xué)平衡，這將使液態(tài)釬料中的Ti元素?cái)U(kuò)散到TiC中且TiC中的C元素溶解到液態(tài)釬料中。根據(jù)文獻(xiàn)[31-32]， C元素在TiC中具有較低的擴(kuò)散激活能，其在TiC中的擴(kuò)散系數(shù)相較與Ti元素在TiC中的擴(kuò)散系數(shù)多了4個(gè)數(shù)量級之多，所以TiC中C元素的溶解將是實(shí)現(xiàn)界面化學(xué)勢平衡的主要過程，當(dāng)TiC中的C原子溶解而形成碳缺位TiC之后，C/C復(fù)合材料側(cè)的C元素將擴(kuò)散到其中，故TiC的生長將主要是C元素在TiC中的快速擴(kuò)散促使的。隨著溫度的增加，液態(tài)釬料中Ti元素的活度增加，液態(tài)釬料中Ti元素的化學(xué)勢增大，這將使得更多Ti元素?cái)U(kuò)散到碳纖維處以及C/C復(fù)合材料處。另一方面，隨著溫度的增加，根據(jù)阿侖尼烏斯方程，擴(kuò)散系數(shù)呈指數(shù)增長，Ti元素以及C元素的擴(kuò)散速率明顯增加，這就使得TiC反應(yīng)層隨溫度的提高明顯變厚。此外，由于碳纖維以及C/C復(fù)合材料外積聚了大量的Ti原子，其來不及與擴(kuò)散出的C原子反應(yīng)，以TiCu的形式在TiC外層析出。

此外，隨著溫度的提高，釬料的主體元素Ag有逐漸減少的趨勢，甚至當(dāng)溫度達(dá)到920 ℃時(shí)，釬縫中心的Ti-Cu化合物基本分布在整個(gè)釬縫中，這可以用化學(xué)勢的變化來理解這一問題，當(dāng)釬料中的相平衡時(shí)：

(Ti-Cu)=(Ag)

(4)

(Ti-Cu)=(Ag)

(5)

(Ti-Cu)=(Ag)

(6)

(Ti-Cu)=(Ag)

(7)

從圖4可以看出隨著釬焊溫度的增加，釬縫中的Ti-Cu化合物生成量增加，這將使得體系的化學(xué)勢發(fā)生改變，為了實(shí)現(xiàn)相與相之間的平衡，這將驅(qū)使Ag相的排出，所以Ag相減少的內(nèi)在原因也可以歸結(jié)為Ti-Cu的過量生長。實(shí)際上，由于Ti與Ag之間的無限稀釋混合焓大于零，Ti元素對Ag元素存在著一定的排斥作用，當(dāng)Ti的活性增強(qiáng)時(shí)，其將推斥Ag的液相流出，加之在較高的溫度下，Ag相具有較好的流動性，這將是Ag相減少的外在原因。這一點(diǎn)可以由釬縫在較高溫度下變窄證明，這就導(dǎo)致了隨著釬焊溫度的增加，釬縫界面中Ti-Cu化合物逐漸變?yōu)橹饕啵鳤g相逐漸變少。

2.2 釬焊溫度對C/C/AgCuTi+Cf/TC4接頭力學(xué)性能的影響

圖5為不同釬焊溫度(860、880、900、920 ℃)，保溫10 min，采用AgCuTi+0.3%C釬焊的C/C復(fù)合材料及TC4接頭抗剪強(qiáng)度?？梢钥闯?，隨著溫度的提高，接頭的抗剪強(qiáng)度先增加后降低，在釬焊溫度為900 ℃時(shí)得到最大接頭強(qiáng)度28.5 MPa。接頭強(qiáng)度本質(zhì)是接頭界面微觀組織的宏觀體現(xiàn)。當(dāng)釬焊溫度較低時(shí)，釬料中的Ti元素的活性較低，這表明其向C/C復(fù)合材料側(cè)擴(kuò)散的驅(qū)動力不足，而且C元素在TiC中擴(kuò)散的速率較低，這就使得TiC的生長速率很緩慢，在相對短的保溫時(shí)間下(10 min)很難獲得較厚的反應(yīng)層，這一點(diǎn)在圖4中也有體現(xiàn)。在C/C復(fù)合材料的釬焊報(bào)道中，TiC是連接母材的重要化合物層，其決定著釬焊接頭的質(zhì)量。較薄的反應(yīng)層很難承載一個(gè)較大的載荷，所以在860 ℃得到的接頭強(qiáng)度很低。當(dāng)溫度進(jìn)一步升高時(shí)，由于TiC反應(yīng)層的增厚，這就使得其能承載的載荷提高，接頭強(qiáng)度提高。然而當(dāng)釬焊溫度進(jìn)一步提高時(shí)(920 ℃)，反應(yīng)層的增厚卻沒有使接頭強(qiáng)度進(jìn)一步提高。

圖5 不同釬焊溫度下C/C/AgCuTi+Cf/TC4接頭抗剪強(qiáng)度(保溫10 min)Fig.5 Shear strength of C/C/AgCuTi+Cf/TC4 joints at different brzaing temperatures (holding for 10 min)

當(dāng)釬焊C/C復(fù)合材料與TC4合金時(shí)，由于二者的物理性質(zhì)差異造成在接頭處形成較大的應(yīng)力，在不考慮接頭處塑性變形的情況下，可以粗略估計(jì)其值為

(8)

式中:為釬焊接頭的殘余應(yīng)力；與分別為C/C復(fù)合材料與TC4合金的熱膨脹系數(shù)；與分別為C/C復(fù)合材料與TC4合金的彈性模量；Δ為釬焊溫度與室溫之間的溫度差。

由于C/C復(fù)合材料較金屬難以變形，所以應(yīng)力將在近釬縫側(cè)的C/C復(fù)合材料與其臨近的反應(yīng)層處累積?？梢钥闯?，當(dāng)釬焊溫度較高時(shí)，接頭的殘余應(yīng)力不斷增加。而殘余應(yīng)力的集聚將與外加載荷疊加，這將使得接頭強(qiáng)度降低。文獻(xiàn)也表明，一個(gè)過厚的反應(yīng)層將使得此處的殘余應(yīng)力增加，殘余應(yīng)力更難釋放。此外，反應(yīng)層的過厚也將使得其實(shí)際強(qiáng)度降低，這是因?yàn)榉磻?yīng)層通常是脆硬的金屬間化合物相，其協(xié)調(diào)變形的能力很弱，而且隨著反應(yīng)層厚度的增加，其固有裂紋出現(xiàn)的概率有所增大。而此時(shí)接頭的塑性變形能力就變得十分重要了，如果接頭塑性較好，積聚在C/C復(fù)合材料側(cè)的應(yīng)力就會發(fā)生重新調(diào)配，那么母材側(cè)的應(yīng)變能將降低，接頭抵抗外加載荷斷裂的能力便會提高。根據(jù)文獻(xiàn)[38-39]，Ti-Cu的模量很高，屈服強(qiáng)度大，而Ag的屈服強(qiáng)度低，利于殘余應(yīng)力的緩解。然而由于較高溫度下釬縫中心生成較多的脆性Ti-Cu金屬間化合物相，以及其促使富Ag相的排出，這就使得接頭的塑性變形能力降低，應(yīng)力調(diào)配能力降低，接頭處殘余的應(yīng)力難以釋放，導(dǎo)致接頭強(qiáng)度急劇降低。Hosseini和Danesh也提出Ti-Cu化合物的本質(zhì)硬脆，其將極大地降低接頭強(qiáng)度。在圖4(d)中C/C復(fù)合材料處出現(xiàn)的裂紋也能證明接頭處殘余應(yīng)力的增加。

圖6為不同釬焊溫度下接頭的斷口形貌，當(dāng)釬焊溫度較低時(shí)，接頭主要斷在C/C復(fù)合材料的碳纖維與TiC上。值得說明的是，在C/C復(fù)合材料中，水平釬焊方向的碳纖維抗層間撕裂能力較低，加之釬料可能的滲入，這使得此處發(fā)生斷裂的情況難以避免，在C/C復(fù)合材料的釬焊報(bào)道中也出現(xiàn)了類似的問題。當(dāng)釬焊溫度達(dá)到900 ℃時(shí)，由于TiC反應(yīng)層的增強(qiáng)，此時(shí)可以看到C/C復(fù)合材料的碳基體被撕裂，證明了接頭強(qiáng)度的提高。當(dāng)溫度繼續(xù)升高，由于接頭殘余應(yīng)力增加，釬縫中心的塑性變形能力降低，最終在TiC+TiCu反應(yīng)層處斷裂，接頭強(qiáng)度再次降低。

圖6 不同釬焊溫度下接頭斷口形貌Fig.6 Fracture morphology of joints at different brazing temperatures

2.3 C/C/AgCuTi+Cf/TC4接頭形成過程

通過研究釬焊溫度對C/C/AgCuTi+C/TC4接頭的影響，歸納分析了接頭形成過程，并闡明碳纖維在接頭形成各個(gè)階段中的作用。圖7為C/C/AgCuTi+C/TC4接頭形成過程示意圖，將接頭形成分為4個(gè)過程階段，具體分析如下：

圖7 C/C/AgCuTi+Cf/TC4接頭形成過程示意圖Fig.7 Schematic of C/C/AgCuTi+Cf/TC4 joint forming process

1) 釬料熔化，TC4開始溶解

當(dāng)加熱溫度達(dá)到780 ℃時(shí)，釬料晶體內(nèi)部原子的振幅均方根超過臨界值，釬料開始熔化。此時(shí)TC4合金將自發(fā)地向釬料中溶解，同時(shí)釬料中原子也開始向TC4中擴(kuò)散，二者發(fā)生原子交換行為。此時(shí)碳纖維由于熔點(diǎn)高，未發(fā)生熔化，其對元素的擴(kuò)散有一定的阻礙作用。

2) 元素富集，反應(yīng)層形成

TC4中擴(kuò)散出的Ti元素富集在TC4側(cè)，由于Ti與Cu之間的相互作用，此時(shí)釬料中的Cu元素也不斷向TC4側(cè)富集，在某一微區(qū)，存在著結(jié)構(gòu)起伏、濃度起伏、能量起伏達(dá)到形核條件，部分反應(yīng)層初步形成。此時(shí)Cu原子也將向TC4內(nèi)部擴(kuò)散更遠(yuǎn)的位置。但是，由于碳纖維對原子擴(kuò)散的阻礙作用，實(shí)際會導(dǎo)致較多的Cu原子滯留在釬縫中心，作為Cu(s,s)的形成基礎(chǔ)。在C/C復(fù)合材料側(cè)以及釬料中的碳纖維上，由于Ti與C之間的相互作用，使得Ti元素不斷被其吸附。當(dāng)某一時(shí)刻，Ti元素的濃度可以促使化學(xué)反應(yīng)的發(fā)生，此時(shí)在碳材料表面也將形成部分的反應(yīng)層。由于碳纖維與液態(tài)釬料之間也存在著化學(xué)勢不平衡，所以此時(shí)Ti元素到達(dá)C/C復(fù)合材料處的量是減少的，這將降低C/C復(fù)合材料母材側(cè)的反應(yīng)層厚度。

圖8 碳纖維處TEM分析Fig.8 TEM analysis of carbon fiber in brazing seam

事實(shí)上，關(guān)于增強(qiáng)相處化合物的形核與長大方式有固相反應(yīng)的擴(kuò)散機(jī)制，液相反應(yīng)的溶解-析出機(jī)制，但是在本試驗(yàn)參數(shù)下，AgCuTi釬料為液相，碳纖維是不熔化的，這是典型的固液反應(yīng)。在這個(gè)過程中，碳纖維與其吸附的 Ti元素 直接發(fā)生原位反應(yīng)生成TiC，其將以碳纖維為基底形核長大。其長大機(jī)制與C/C復(fù)合材料側(cè)的TiC生長機(jī)制相同，均是主要依賴C元素在TiC中快速擴(kuò)散完成的。

3) 等溫析出，液相推移

當(dāng)溫度達(dá)到釬焊溫度時(shí)，進(jìn)入保溫階段。由于在較高的溫度下，原子活性及擴(kuò)散距離增大，此時(shí)TC4側(cè)積聚了大量的Cu原子，其與TC4擴(kuò)散的Ti原子相結(jié)合形成Ti-Cu金屬間化合物，化合物不斷長大最終聚集成完整的反應(yīng)層。在保溫階段原子的不斷擴(kuò)散為Ti-Cu生長提供基礎(chǔ)，此時(shí)液相不斷向C/C側(cè)推移。與之同時(shí)，碳纖維處也聚集了較多的Ti原子，這使得釬焊界面中其他區(qū)域Ti活度下降，因而改變了AgCuTi釬料的反應(yīng)路徑，使得釬縫中心區(qū)域Ti-Cu化合物形成被抑制。在碳纖維外側(cè)吸附的Ti原子剩余，其將與臨近的Cu原子結(jié)合，液相中固相纖維為其提供形核質(zhì)點(diǎn)，降低其形核勢壘，其將傾向于依附在碳纖維外圍長大。另外由于碳纖維與母材的競爭反應(yīng)，以及對元素?cái)U(kuò)散的阻礙作用，也抑制了C/C復(fù)合材料側(cè)含Ti反應(yīng)層的生長。

關(guān)于碳纖維在此過程中是否被TC4側(cè)生長的Ti-Cu層吞沒，現(xiàn)對其進(jìn)行探討：Stefanescu等指出當(dāng)熔體固/液界面的凝固速度大于固/液界面凝固的臨界速度時(shí)，液相前沿的固相雜質(zhì)將被吞沒。根據(jù)Ti-Cu二元相圖，此時(shí)Ti-Cu反應(yīng)層前沿的化合物熔點(diǎn)均接近900 ℃，在本試驗(yàn)溫度下顯然其提供的冷卻速率不至于很大，所以

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(9)

碳纖維將隨固/液界面的推進(jìn)而被推斥，這個(gè)過程中沒有碳纖維被吞沒，這點(diǎn)在圖4中也可以看出。

4) 接頭形成

隨著釬焊接頭的冷卻，剩余的Ti-Cu化合物、Cu(s,s)、Ag(s,s)等不斷析出，由于這些相后與碳纖維等析出，碳纖維將阻礙其長大，所以難以長成大塊狀組織，接頭為彌散細(xì)小的相組成。當(dāng)溫度進(jìn)一步降低，固溶體中雜質(zhì)原子的固溶度大大下降，在此基體中將析出更為細(xì)小的化合物形態(tài)，接頭形成。碳纖維在液相凝固中充當(dāng)了重要的角色，其可以起到彌散強(qiáng)化、orowan強(qiáng)化、位錯(cuò)強(qiáng)化等作用。甚至，在碳纖維周圍存在著應(yīng)變儲存區(qū)，這也將使得其周圍的晶粒細(xì)化，這就起到了細(xì)晶強(qiáng)化的作用。最終釬焊接頭形成了復(fù)合增強(qiáng)的釬縫界面。在此過程中，由于碳纖維限制了釬縫基體的變形，緩解了接頭處的應(yīng)力集中，其將C/C復(fù)合材料處應(yīng)力轉(zhuǎn)移到釬縫中心區(qū)域，降低了接頭的應(yīng)力峰值。綜上，碳纖維不僅起到了組織調(diào)控作用，也起到了應(yīng)力調(diào)控作用，這對接頭質(zhì)量的提升有很大的意義。

3 結(jié) 論

選用AgCuTi+C釬料實(shí)現(xiàn)了C/C復(fù)合材料與TC4合金的可靠釬焊連接。通過研究釬焊溫度對接頭微觀組織以及力學(xué)性能的影響，歸納了接頭形成過程，闡明了碳纖維在接頭組織演化中的作用機(jī)制，其中主要結(jié)論包括：

1) 隨著釬焊溫度的增加，由于釬料中Ti元素活度的增加、原子之間的擴(kuò)散速率增加使得C/C/AgCuTi+C/TC4接頭中TC4側(cè)擴(kuò)散層及反應(yīng)層、C/C復(fù)合材料側(cè)的反應(yīng)層增厚，釬縫中心的Ti-Cu化合物增加，Ag(s,s)、Cu(s,s)減少。

2) 隨著釬焊溫度的升高，釬焊接頭的抗剪強(qiáng)度先增加后減少，在釬焊溫度900 ℃時(shí)，達(dá)到最大接頭強(qiáng)度28.5 MPa。當(dāng)釬焊溫度較低時(shí)，由于釬料與C/C復(fù)合材料反應(yīng)不足造成釬焊接頭質(zhì)量不高。當(dāng)釬焊溫度較高時(shí)，由于過厚的反應(yīng)層生成，接頭殘余應(yīng)力增加造成接頭強(qiáng)度下降。

3) C/C/AgCuTi+C/TC4釬焊接頭形成可以分為：釬料熔化，TC4開始溶解；元素富集，反應(yīng)層形成；等溫析出，液相推移；接頭形成4個(gè)過程。碳纖維在接頭形成中起到了組織調(diào)控與應(yīng)力調(diào)控作用，這使釬焊接頭質(zhì)量得到提升。