趙玲杰 譚正生 眭超亞 馮仕福
重慶化工職業(yè)學(xué)院 重慶市 401228
排氣系統(tǒng)的作用是從發(fā)動(dòng)機(jī)處導(dǎo)出廢氣,使廢氣對環(huán)境的影響達(dá)到可接受的水平,同時(shí)保證高溫廢氣不影響整車的安全。在有些部位排氣系統(tǒng)溫度較高,而且距離整車其他部件又較近,這樣就存在熱害風(fēng)險(xiǎn),影響整車安全。常見的解決辦法就是在排氣系統(tǒng)溫度較高的區(qū)域增加隔熱罩,阻擋熱量的傳遞。隔熱罩的形式多樣,常見的多為薄壁鈑金結(jié)構(gòu),由不銹鋼材料沖壓成型。
隨著汽車產(chǎn)業(yè)的快速發(fā)展,各大主機(jī)廠和零部件供應(yīng)商都在降低成本和提升質(zhì)量方面進(jìn)行深入探索,這就要求企業(yè)研發(fā)人員必須掌握科學(xué)全面的設(shè)計(jì)思路和設(shè)計(jì)方法,能夠快速準(zhǔn)確的設(shè)計(jì)出合理且能夠滿足設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)的產(chǎn)品,在排氣系統(tǒng)隔熱罩設(shè)計(jì)方面使用形貌優(yōu)化設(shè)計(jì)方法能夠?qū)崿F(xiàn)該目標(biāo)。
形貌優(yōu)化是一種形狀最佳化的方法,即在板形結(jié)構(gòu)中尋找最優(yōu)的加強(qiáng)筋分布,用于薄壁結(jié)構(gòu)件的加強(qiáng)筋設(shè)計(jì),在減輕結(jié)構(gòu)重量的同時(shí)又能滿足強(qiáng)度、頻率等要求。形貌優(yōu)化迭代過程中在可設(shè)計(jì)區(qū)域中根據(jù)節(jié)點(diǎn)的擾動(dòng)生成加強(qiáng)筋。
排氣系統(tǒng)與發(fā)動(dòng)機(jī)相連,發(fā)動(dòng)機(jī)在轉(zhuǎn)動(dòng)過程中,會(huì)產(chǎn)生慣性力,相當(dāng)于一個(gè)激勵(lì)源,可引起排氣系統(tǒng)隔熱罩的振動(dòng),當(dāng)振動(dòng)幅度較大時(shí)可能導(dǎo)致排氣系統(tǒng)隔熱罩的斷裂或異響,因此在設(shè)計(jì)排氣系統(tǒng)隔熱罩時(shí)要求隔熱罩的一階固有頻率必須避開發(fā)動(dòng)機(jī)最高轉(zhuǎn)速對應(yīng)的激振頻率。
發(fā)動(dòng)機(jī)激振頻率可按下式計(jì)算:
式中 z——發(fā)動(dòng)機(jī)缸數(shù)
n——發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速
τ——發(fā)動(dòng)機(jī)沖程數(shù)
該車型排氣系統(tǒng)使用的發(fā)動(dòng)機(jī)排量為1.6 L,發(fā)動(dòng)機(jī)缸數(shù)為4 缸,沖程數(shù)為4 沖程,最高轉(zhuǎn)速為6000RPM,根據(jù)上述公式計(jì)算的發(fā)動(dòng)機(jī)最高轉(zhuǎn)速對應(yīng)激振頻率為200Hz,因此本文在設(shè)計(jì)隔熱罩的時(shí)候要求隔熱罩的一階固有頻率大于200Hz。
該車型排氣系統(tǒng)隔熱罩在消聲器上部,通過螺栓和加強(qiáng)支架安裝在消聲器筒體上。隔熱罩外形根據(jù)消聲器筒體的形狀和熱害要求進(jìn)行設(shè)計(jì),厚度為0.5mm,采用有限元理論殼單元進(jìn)行模擬。首先對隔熱罩?jǐn)?shù)模進(jìn)行抽中面處理,然后對抽取的中面進(jìn)行必要的幾何清理,再進(jìn)行網(wǎng)格劃分。在有限元分析中,網(wǎng)格起著非常重要的作用,網(wǎng)格質(zhì)量的好壞決定求解的時(shí)間和精度。根據(jù)隔熱罩的尺寸選取單元基本尺寸為5mm,隔熱罩主體區(qū)域使用四邊形單元,部分區(qū)域使用三角形單元進(jìn)行過渡。共生成單元5354 個(gè),其中四邊形單元5200 個(gè),三角形單元154 個(gè),三角形單元占比2.88%,滿足小于5%的要求。這里通過剛性單元RBE2 模擬螺栓,在螺栓孔處通過washer 進(jìn)行擴(kuò)孔以方便RBE2 單元的連接,RBE2 單元共4 個(gè)。最終的有限元模型如圖1 所示。
圖1 排氣系統(tǒng)隔熱罩有限元模型
隔熱罩材料為SUH409L 不銹鋼,直接使用HyperWorks 軟件中的MAT1 材料,即線性各向同性材料,其力學(xué)性能參數(shù)如下:彈性模量E=2.1×10Mpa,泊松比μ=0.3,密度ρ=7.9×10t/mm。通過PSHELL 屬性賦予隔熱罩厚度0.5mm。由于該隔熱罩通過螺栓和加強(qiáng)支架安裝在消聲器筒體上,因此約束螺栓孔處6 個(gè)方向的自由度進(jìn)行約束模態(tài)計(jì)算。通過EIGRL 卡片設(shè)置求解隔熱罩的前2 階固有頻率。設(shè)置完成后提交OptiStruct求解器進(jìn)行計(jì)算。
通過計(jì)算可知該排氣系統(tǒng)初始方案隔熱罩一階固有頻率為181.9Hz,二階固有頻率為204.2Hz(如圖2、圖3),其中一階固有頻率為181.9Hz 小于標(biāo)準(zhǔn)200Hz,不滿足要求,根據(jù)經(jīng)驗(yàn)需要對隔熱罩進(jìn)行增加加強(qiáng)筋優(yōu)化。
圖2 隔熱罩一階固有頻率結(jié)果
圖3 隔熱罩二階固有頻率結(jié)果
針對隔熱罩一階固有頻率不滿足設(shè)計(jì)要求,對隔熱罩進(jìn)行形貌優(yōu)化,以確定最佳的加強(qiáng)筋的位置和形狀,提高隔熱罩的剛度。
現(xiàn)有的結(jié)構(gòu)優(yōu)化方法大多以有限元法為基礎(chǔ),主要包括尺寸參數(shù)優(yōu)化、形貌優(yōu)化、拓?fù)鋬?yōu)化等。優(yōu)化設(shè)計(jì)就是從多種方案中選擇最佳方案的設(shè)計(jì)方法。它以數(shù)學(xué)中的最優(yōu)化理論為基礎(chǔ),以計(jì)算機(jī)為手段,根據(jù)設(shè)計(jì)所追求的性能目標(biāo),建立目標(biāo)函數(shù),在滿足給定的各種約束條件下,尋求最優(yōu)的設(shè)計(jì)方案。優(yōu)化設(shè)計(jì)有三個(gè)要素,即設(shè)計(jì)變量、約束條件、優(yōu)化目標(biāo)。
以隔熱罩初始方案分析結(jié)果為基礎(chǔ),對隔熱罩進(jìn)行形貌優(yōu)化設(shè)計(jì),得到形貌優(yōu)化結(jié)果,再結(jié)合加工工藝性能確定最終優(yōu)化方案,最后對確定的優(yōu)化方案進(jìn)行計(jì)算驗(yàn)證,整個(gè)形貌優(yōu)化設(shè)計(jì)流程如圖4 所示。
圖4 形貌優(yōu)化設(shè)計(jì)流程
針對隔熱罩的形貌優(yōu)化,設(shè)計(jì)變量為設(shè)計(jì)區(qū)域節(jié)點(diǎn)的擾動(dòng)??紤]到隔熱罩需要通過螺栓與消聲器筒體上的加強(qiáng)支架相連接,對螺栓孔及其附近的區(qū)域進(jìn)行固定,不設(shè)置加強(qiáng)筋優(yōu)化,將優(yōu)化區(qū)域定義為圖5 中區(qū)域1、區(qū)域2、區(qū)域3。這三個(gè)區(qū)域中節(jié)點(diǎn)的擾動(dòng)就是我們的設(shè)計(jì)變量。
圖5 優(yōu)化區(qū)域劃分
形貌優(yōu)化的約束條件主要是加強(qiáng)筋的寬度、加強(qiáng)筋的高度、拔模角等參數(shù),根據(jù)單元尺寸的大小確定最小起筋寬度B=10mm,起筋角為θ=75°,并根據(jù)沖壓加工工藝及其材料成型特性確定起筋的最大高度為H=5mm,如圖6 所示。考慮該隔熱罩為對稱形狀,對加強(qiáng)筋的形狀增加對稱約束。
圖6 加強(qiáng)筋參數(shù)
由于該排氣系統(tǒng)隔熱罩第一階固有頻率為181.9Hz,不滿足設(shè)計(jì)要求,在形貌優(yōu)化設(shè)計(jì)過程中將一階固有頻率最大定義為優(yōu)化目標(biāo)。在迭代的過程中盡可能提高隔熱罩的一階固有頻率。
經(jīng)過17 次的迭代計(jì)算,得到最終優(yōu)化結(jié)果云圖如圖7 所示。該云圖顯示了需要增加加強(qiáng)筋的位置以及加強(qiáng)筋的起筋高度。云圖中紅色的區(qū)域表示加強(qiáng)筋高度較大的地方,隨著顏色的變淺,表示該區(qū)域加強(qiáng)筋高度變低,藍(lán)色區(qū)域表示不需要增加加強(qiáng)筋的區(qū)域。OptiStruct 軟件在優(yōu)化迭代的同時(shí),計(jì)算最終優(yōu)化方案隔熱罩一階固有頻率為305.9Hz(如圖8 所示),大于200Hz,滿足設(shè)計(jì)要求。根據(jù)優(yōu)化結(jié)果應(yīng)用OSSmooth 工具可以獲得形貌優(yōu)化的幾何圖形,該工具能夠得到比較光滑的幾何圖形。通過設(shè)置里面的起筋閾值、平滑算法和表面縮量角等參數(shù),生成隔熱罩起筋的集合圖形,如圖9 所示。
圖7 優(yōu)化結(jié)果云圖
圖8 優(yōu)化后的一階固有頻率
圖9 優(yōu)化方案初始幾何形狀
基于形貌優(yōu)化的結(jié)果,考慮沖壓加工工藝和加工成本,在此基礎(chǔ)上進(jìn)行局部修改細(xì)化,將加強(qiáng)筋邊緣的R 角增大,將加強(qiáng)筋整體過渡均勻,最終得到優(yōu)化方案如圖10 所示。重新對優(yōu)化方案進(jìn)行網(wǎng)格劃分、邊界條件加載,并進(jìn)行模態(tài)分析計(jì)算(優(yōu)化后有限元模型如圖11 所示),得到隔熱罩的一階固有頻率為274.2Hz(如圖12 所示),比初始方案提高了92.3Hz,且大于200Hz,滿足設(shè)計(jì)要求。
圖10 優(yōu)化方案工藝化后幾何形狀
圖11 優(yōu)化方案工藝化后分析模型
圖12 最終優(yōu)化方案隔熱罩一階固有頻率結(jié)果
1)為了使隔熱罩的一階固有頻率避開發(fā)動(dòng)機(jī)最高轉(zhuǎn)速對應(yīng)的激振頻率,可以通過形貌優(yōu)化的方法提高隔熱罩的一階固有頻率。
2)以排氣系統(tǒng)隔熱罩為基礎(chǔ),使用OptiStruct 的形貌優(yōu)化技術(shù),初步得到了加強(qiáng)筋形狀設(shè)計(jì)方案??紤]實(shí)際生產(chǎn)工藝性,對該加強(qiáng)筋的形狀做了局部調(diào)整,得到最終的加強(qiáng)筋形狀。
3)對隔熱罩增加加強(qiáng)筋后重新分析計(jì)算,一階固有頻率為274.2Hz,比初始方案提高了92.3Hz,且大于標(biāo)準(zhǔn)設(shè)置的200Hz,達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)要求。
4)本文為排氣系統(tǒng)隔熱罩加強(qiáng)筋的設(shè)計(jì)探索了一定的方法,同時(shí)也積累了一定的經(jīng)驗(yàn),為今后相關(guān)產(chǎn)品加強(qiáng)筋的設(shè)計(jì)提供了一定的參考。