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    電致奧氏體增韌高強(qiáng)鋼焊接熱影響區(qū)機(jī)理

    2022-06-07 07:22:44陳章蘭熊云峰李曉文王九龍
    焊接 2022年3期
    關(guān)鍵詞:電脈沖脆性晶界

    陳章蘭, 熊云峰, 李曉文, 王九龍

    (1.集美大學(xué),福建 廈門 361001; 2.廈門精悍機(jī)電設(shè)備有限公司,福建 廈門 361021)

    0 前言

    新一代超高強(qiáng)鋼具有船海結(jié)構(gòu)需要的優(yōu)良沖擊韌性。然而,超高強(qiáng)鋼焊接熱影響區(qū)(HAZ)在快速冷卻過程中,奧氏體來(lái)不及轉(zhuǎn)變形成脆性MA(Martensite-Austenite)組元[1-4],硬相馬氏體晶界應(yīng)力集中而軟相奧氏體晶界位錯(cuò)堆積[5-6],由Yamamoto公式可知斷裂耗能低,尺度達(dá)到1 μm2即產(chǎn)生微裂紋形核[7]。而工程上CO2氣體保護(hù)焊8 mm高強(qiáng)鋼板,熱影響區(qū)塊狀MA組元長(zhǎng)度可達(dá)6 μm[3];微裂紋對(duì)強(qiáng)度的影響由Griffith理論可知,斷裂韌性急劇下降。更為嚴(yán)峻的是,MA組元在焊接拉應(yīng)力作用下聚集大量C,Mn和Si等元素[8],加劇了HAZ的脆化。因此,研究HAZ離線增韌對(duì)深化超高強(qiáng)鋼船海工程應(yīng)用具有十分重要的意義。

    熱處理方法應(yīng)用于消除焊接HAZ中MA組元的脆性:如延長(zhǎng)高溫停留時(shí)間細(xì)化MA組元[9];提高奧氏體化溫度[4]或大的冷卻速度[10]消除MA組元和細(xì)化晶粒。然而,由于HAZ寬度為亞厘米量級(jí),熱處理參數(shù)的調(diào)節(jié)難以突破熱影響超寬。

    應(yīng)用電脈沖強(qiáng)韌化鋼材研究較多,電脈沖產(chǎn)生焦耳熱,在急熱和急冷條件下,對(duì)工件整體電熱處理,細(xì)化鋼材晶粒[11]。電脈沖產(chǎn)生焦耳熱和電子風(fēng)力,推動(dòng)位錯(cuò)運(yùn)動(dòng),降低相變熱動(dòng)力壁壘,提高相變形核速率,促進(jìn)晶界遷移,細(xì)化晶粒[12],甚至獲得納米量級(jí)晶粒[11],極大地提高鋼材整體強(qiáng)韌性。但是應(yīng)用于高強(qiáng)鋼熱影響區(qū)局域以消除高強(qiáng)鋼脆性MA組元,未見研究報(bào)道。

    利用MA脆性組元電阻大于基體的物性差異,采用窄帶大電流脈沖作用于熱影響區(qū),分析熱影響區(qū)斷裂韌性行為,為有限區(qū)域增韌提供一種方法。

    1 試驗(yàn)及其檢測(cè)

    采用板厚15 mm的FH690船用鋼,主要化學(xué)成分:0.08%C,0.15%Si,1.58%Mn,2.30%的Cu+Cr+Ni+Mo,其余為Fe(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)。焊接采用混合氣體80%CO2+20%Ar保護(hù),I形坡口對(duì)接焊。為使焊態(tài)熱影響區(qū)組織保持一致性,方便對(duì)比,焊縫寬度取10 mm,一側(cè)熱影響區(qū)用于沖擊韌性試驗(yàn),另一側(cè)熱影響區(qū)試樣用于顯微觀察。據(jù)研究,HAZ的MA脆性組元在再加熱時(shí)形成[3],因此采用3層焊道,且去除最后焊道,將焊接接頭按照中國(guó)船級(jí)社《材料與焊接規(guī)范》(2018版)的沖擊試驗(yàn)規(guī)范要求加工為10 mm×10 mm×55 mm。根據(jù)前期電脈沖試驗(yàn)研究經(jīng)驗(yàn),電脈沖電流密度取33×106A/m2,脈沖寬度30 ms。電極為邊長(zhǎng)為2 mm方形鎢合金。以頻率為1 Hz連續(xù)的3次脈沖為1個(gè)序列。焊接試樣共3組,1組為焊態(tài)對(duì)比試樣。另2組進(jìn)行電脈沖處理,分別進(jìn)行2個(gè)序列、5個(gè)序列(間距為2 mm),序列作用頻率為0.2 Hz。

    試樣進(jìn)行V形缺口加工后進(jìn)行-60 ℃沖擊試驗(yàn)。顯微組織依照標(biāo)準(zhǔn)流程制作并采用光學(xué)顯微鏡和電子背射衍射觀察,斷口采用掃描電鏡觀察。金相顯微組織采用Lepera’s溶液腐蝕。

    2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    2.1 顯微組織

    圖1為顯微組織形貌,光學(xué)顯微鏡顯示焊接熱影響區(qū)顯微組織主要為貝氏體、馬氏體和鐵素體,其中白色塊狀MA組元以小島狀分散分布,如圖1a所示。而圖1b中基本上不見塊狀MA組織,出現(xiàn)大塊白色晶粒,周圍密布著顆粒狀小晶粒,如白色虛線部分。

    圖1 顯微組織

    2.2 顯微組織晶粒分布

    圖2為焊態(tài)和電脈沖態(tài)EBSD組織晶粒位向分布,焊態(tài)組織晶粒尺寸和位向分布較為均勻。電脈沖試樣中間部分為粗晶粒,而上下兩側(cè)密布細(xì)晶粒,分布形態(tài)與圖1b相似。

    圖2 晶粒位向分布

    晶粒統(tǒng)計(jì)尺寸如圖3所示,電脈沖后細(xì)小晶粒分?jǐn)?shù)明顯增加。

    圖3 晶粒尺寸分布

    強(qiáng)度與晶粒尺寸服從Hall-Petch關(guān)系,如式(1)。可見電脈沖處理使晶粒細(xì)化,可有效提高強(qiáng)度。

    (1)

    式中:σy和σ0分別是屈服強(qiáng)度和初始應(yīng)力;ky為系數(shù);d為晶粒尺寸。

    晶粒細(xì)化對(duì)韌性影響通過降低韌轉(zhuǎn)脆溫度實(shí)現(xiàn),如式(2)所示。

    (2)

    式中:β,B和C為常數(shù);Tc為韌脆轉(zhuǎn)變溫度。

    2.3 斷口形貌

    斷口形貌如圖4所示。與圖4a的焊態(tài)脆性解理斷口形貌相比,電脈沖態(tài)試樣的脆性解理斷口中間部分出現(xiàn)韌窩,晶界出現(xiàn)撕裂棱,如圖4b所示。而周邊密集的小晶粒,與圖2b、圖1b類似。

    圖4 斷口形貌

    2.4 相分布

    一般而言,HAZ中MA組元或粗晶斷口呈典型的脆性解理形貌,如圖4a所示,然而圖4b所示電脈沖處理后斷口呈現(xiàn)斷口塑性形貌。為進(jìn)一步確定塑性部分的性質(zhì),對(duì)電脈沖處理后出現(xiàn)的“粗晶”形態(tài)(如圖1b和圖2b所示)進(jìn)行相分析,如圖5所示,其中藍(lán)色為面心立方相,紅色為體心立方相,黑色線條為晶界。焊態(tài)和電脈沖態(tài)試樣的面心立方相體積分?jǐn)?shù)分別為2.02%和4.62%。圖5a顯示的焊態(tài)面心立方相分布較分散,且以塊狀存在。圖5b電脈沖態(tài)的面心立方相主要分布于粗晶上下兩側(cè)。

    圖5 相分布

    研究表明馬氏體奧氏體晶粒尺寸對(duì)韌性影響異常敏感,奧氏體晶粒超過1 μm2即引起脆化[13]。面心立方相晶粒尺寸分布如圖6所示。電脈沖處理態(tài)面心立方相晶粒主要分布在0.05 μm,而焊態(tài)的集中在0.25 μm。電脈沖處理細(xì)化晶粒效應(yīng)明顯。焊態(tài)面心立方相晶粒超過1 μm 的體積分?jǐn)?shù)2.32%,而電脈沖態(tài)的為0.59%,電脈沖消減脆性組元尺寸效果明顯。晶粒細(xì)化原因除了奧氏體化的大過冷度之外,電脈沖的電能降低奧氏體形成的自由能[14],因而提高奧氏體形核率,降低奧氏體尺寸,促使晶粒細(xì)化。

    圖6 面心立方相晶粒尺寸分布

    2.5 沖擊韌性

    焊態(tài)試樣的沖擊韌性平均為8.55 J,2個(gè)序列和5個(gè)序列脈沖處理試樣平均沖擊韌性分別為10.62 J和14.73 J,分別為焊態(tài)試樣沖擊韌性的1.24倍和1.72倍,電脈沖處理增韌效果明顯??紤]到電流作用斑點(diǎn)面積并未分布整體截面,按電脈沖處理面積標(biāo)定后,5個(gè)序列脈沖試樣沖擊韌性對(duì)應(yīng)為0.48 J/mm2,超過了母材韌性值(0.46 J/mm2)。

    3 討論

    3.1 電脈沖處理熱影響的亞毫域特性

    顯微組織中MA脆性組元、裂紋甚至晶界等脆性因素,位錯(cuò)密度大,電阻率大于基體,設(shè)為基體的4倍[14-15]。在脈沖電流導(dǎo)通瞬間,電流因脆性因素電阻大而產(chǎn)生焦耳熱集中,致使脆性因素溫度升高,由于焦耳熱產(chǎn)生的溫升與電阻呈線性關(guān)系,則溫升使脆性因素熔化,形成的液態(tài)覆蓋在基體晶界,顯微組織和斷口正好平行于晶界時(shí),出現(xiàn)“粗晶?!保鐖D1b、圖2b和圖4b。粗晶形態(tài)與電脈沖愈合裂紋的顯微組織形態(tài)相似[16],說(shuō)明該局域發(fā)生了熔化,為電脈沖作用斑點(diǎn)。斑點(diǎn)周邊密布大量細(xì)小晶粒,由于該微域電阻小,焦耳熱小,但由于傳熱作用使該微域呈點(diǎn)狀局部熔化,遇冷后結(jié)晶為獨(dú)立細(xì)晶。晶粒細(xì)小,無(wú)法填充滿晶界空隙。細(xì)晶的遠(yuǎn)處基本無(wú)電流作用痕跡。因此,粗晶和周邊的細(xì)密晶粒區(qū)域即為電流作用斑點(diǎn),其寬度不超過0.2 mm。結(jié)合電脈沖態(tài)組織中幾乎無(wú)塊狀呈島狀分布的脆性組元、且液態(tài)薄膜厚度極薄的現(xiàn)象,可以確認(rèn)該電脈沖參數(shù)具有識(shí)別脆性組元并使之熔化結(jié)晶,即亞毫域熱處理的特點(diǎn)。

    3.2 沖擊韌性增加機(jī)理

    窄帶大電流電脈沖處理后快速冷卻,熔化區(qū)域的顯微組織應(yīng)為馬氏體。為進(jìn)一步確認(rèn)增韌機(jī)理,將圖5b相分布圖放大如圖7所示。與焊態(tài)面心立方相小島狀分布不同,電脈沖態(tài)面心立方相沿晶界呈薄膜狀分布,且密布在粗晶附近。結(jié)合圖4晶界撕裂棱和脆性晶界的韌窩現(xiàn)象,認(rèn)為晶界薄膜狀面心立方相即為圖4中塑性相。

    圖7 電流斑點(diǎn)的相分布

    測(cè)量面心立方相化學(xué)成分見表1??梢钥闯?,面心立方相含碳量高于基體,塑性相的高含碳量與文獻(xiàn)[12]測(cè)量結(jié)果一致。結(jié)合圖4b的塑性形貌和面心立方晶格結(jié)構(gòu),可以確認(rèn)是沿晶界薄膜狀分布的面心立方相為奧氏體,基于與基體熱影響區(qū)組織的顯著不同,可以認(rèn)為奧氏體為電脈沖作用產(chǎn)生。電脈沖產(chǎn)生奧氏體其機(jī)理在于電致焦耳熱效應(yīng)和非焦耳熱效應(yīng)2方面。脆性因素焦耳熱集中,形成溫度梯度。根據(jù)Boltzmann分布規(guī)律,電場(chǎng)作用下原子濃度D1可表示為:

    表1 電流斑點(diǎn)的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)

    (3)

    式中:n0和k1為常數(shù);q為每一載流子的電荷量;V是電壓;T為溫度。

    由式(3)可知在溫度梯度和電位梯度驅(qū)動(dòng)下產(chǎn)生的向脆性組元處的原子遷移DV梯度為:

    (4)

    在冷卻階段,雖然電場(chǎng)已移除,然而脆性組元與基體的晶界仍存在溫度梯度,由此產(chǎn)生原子遷移DT服從Boltzmann分布:

    (5)

    式中:D0為擴(kuò)散系數(shù);k為擴(kuò)散常數(shù);Q為激活能。

    若脆性組元與基體存在100 ℃的溫度梯度,則原子向脆性組地處遷移通量高于基體3倍。

    聯(lián)合式(4)和式(5)可以看出,在加熱和冷卻階段,由于脆性組元處高溫和高電位,使原子遷移產(chǎn)生定向性,使脆性組元晶界富碳。依據(jù)奧氏體化學(xué)成分穩(wěn)定性原理,高碳含量降低了Ms點(diǎn),促使奧氏體室溫穩(wěn)定。

    焦耳熱產(chǎn)生的溫度梯度,形成不平衡熱膨脹,脆性組元處因高溫屈服強(qiáng)度低而承受壓應(yīng)力,形成應(yīng)力梯度。根據(jù)奧氏體機(jī)械穩(wěn)定性原理,晶界壓應(yīng)力降低了馬氏體開始轉(zhuǎn)變溫度和轉(zhuǎn)變終了溫度,不僅促使奧氏體殘{JP留至室溫,并促進(jìn)奧氏體以晶界薄膜狀形態(tài)存在。

    MA組元形態(tài)一般認(rèn)為有3種:塊狀,長(zhǎng)條狀和混合狀[8],其中塊狀對(duì)韌性影響最為顯著[7],而長(zhǎng)條甚至薄膜狀有利于韌性增加。當(dāng)奧氏體以薄膜狀形態(tài)存在時(shí),與塊狀MA組元引起的解理斷口形貌相比(圖4a),薄膜狀?yuàn)W氏體組元存在于晶界,奧氏體強(qiáng)度低會(huì)吸引裂紋,并使裂紋被晶界捕捉,裂紋擴(kuò)展能消耗大。當(dāng)裂紋能量不足以克服擴(kuò)展能時(shí)往往出現(xiàn)止裂現(xiàn)象,典型的斷口形貌如圖8所示。該結(jié)論與長(zhǎng)條狀?yuàn)W氏體形態(tài)對(duì)韌性影響一致[17]。

    圖8 裂紋在晶界止裂

    4 結(jié)論

    (1)窄帶大電流的電脈沖消減高強(qiáng)鋼焊接熱影響區(qū)脆性組元,并驅(qū)動(dòng)碳原子定向擴(kuò)散和壓應(yīng)力集中,促進(jìn)奧氏體室溫穩(wěn)定,構(gòu)建了高體積分?jǐn)?shù)的沿晶界薄膜狀分布的奧氏體,是斷口形貌出現(xiàn)韌窩和撕裂棱等塑性行為的原因。

    (2)窄帶大電流的電脈沖細(xì)化晶粒尺寸、消減脆性組元以及構(gòu)建塑性?shī)W氏體相,有效增加高強(qiáng)鋼焊接熱影響區(qū)韌性。

    (3)窄帶大電流電脈沖的作用斑點(diǎn)窄,僅為亞毫米量級(jí),具有局域韌化特點(diǎn)。

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