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    降雨工況下銀山礦百嶺灣排土場穩(wěn)定性評價(jià)

    2022-06-04 12:28:18涂欣強(qiáng)楊朝云周鷺陳斌李立華劉秋
    采礦技術(shù) 2022年3期
    關(guān)鍵詞:排土場銀山滲透系數(shù)

    涂欣強(qiáng),楊朝云,周鷺,陳斌,李立華,劉秋

    (江西銅業(yè)集團(tuán)銀山礦業(yè)有限責(zé)任公司,江西 德興市 334201)

    0 引言

    排土場是礦山生產(chǎn)過程中的重要工程設(shè)施,是礦山采礦排棄物集中排放的場所,其主要功能是堆積生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的排棄物,包括腐植表土、風(fēng)化巖土、堅(jiān)硬巖石以及混合巖土,有時(shí)也包括可能回收的表外礦、貧礦等[1-2]。在排土場自然排土堆積過程中,邊緣地區(qū)在堆擠散體的自然塌落下形成具有一定角度及高度的坡體,隨著礦山排棄物連續(xù)、長期的堆積后,排土場邊坡在應(yīng)力及擾動(dòng)作用下將產(chǎn)生各種裂縫、坍塌、滑坡等不良地質(zhì)現(xiàn)象,對排土場的穩(wěn)定性產(chǎn)生不良影響,對周圍的人、設(shè)備及環(huán)境造成嚴(yán)重的災(zāi)害危險(xiǎn)[3-4]。

    銀山礦業(yè)公司百嶺灣排土場從設(shè)計(jì)開始使用,隨著露采生產(chǎn)規(guī)模的擴(kuò)大,排土場規(guī)模也隨之增大,堆積過程中,采用汽車將廢石運(yùn)至排土場頂部,從頂部直接向下排放,中間未設(shè)置堆積平臺(tái)。目前排土場最大堆積標(biāo)高為221.0 m。按照銀山礦業(yè)最新的生產(chǎn)規(guī)劃,在排土場上部還將繼續(xù)堆積廢石,堆積高度將再增加10.0 m,從安全生產(chǎn)與管理角度考慮,亟需對銀山百嶺灣排土場進(jìn)行全面的穩(wěn)定性分析研究工作,以探究不同工況下排土場增高的可行性。

    近年來,國內(nèi)學(xué)者對排土場在不同工況下的穩(wěn)定性開展了大量研究,張文飛等[5]基于Biot 固結(jié)理論的直接耦合方法,運(yùn)用GeoStudio 軟件開展了不同降雨工況下排土場邊坡的孔隙水壓力研究,得到不同降雨工況下排土場邊坡的孔隙水壓力及安全系數(shù)變化;周軍委[6]借助Slide 軟件對石寶鐵礦排土場3 個(gè)特征面進(jìn)行危險(xiǎn)面的搜索計(jì)算,得到排土場邊坡的穩(wěn)定狀態(tài);蔡文倩等[7]通過數(shù)值模擬手段,以嶺南沿海地區(qū)礦山排土場為工程案例,研究出不同降雨工況下排土場邊坡的含水量、滲透系數(shù)以及安全系數(shù)的變化規(guī)律;李鋼[8]結(jié)合室內(nèi)試驗(yàn)并利用GeoStudio 及FLAC3D 軟件分析了凍融條件下高寒高海拔地區(qū)排土場的穩(wěn)定性特,結(jié)果發(fā)現(xiàn)凍融循環(huán)作用對散體材料的抗剪強(qiáng)度影響顯著。

    基于以上研究可知,排土場的穩(wěn)定性研究主要基于數(shù)值分析軟件對不同工況下排土場的安全系數(shù)進(jìn)行評價(jià)。為評價(jià)銀山礦排土場在不同工況下的穩(wěn)定性特征,通過現(xiàn)場與室內(nèi)試驗(yàn),獲取了排土場堆積散體材料的滲透系數(shù)與物理力學(xué)特征,通過Phase2 軟件分析了排土場特定剖面在降雨工況下的浸潤線變化,并結(jié)合余推力法計(jì)算了排土場在普通工況、降雨工況以及全飽和狀態(tài)下的安全系數(shù)變化。

    1 排土場巖土材料物理力學(xué)性質(zhì)研究

    本項(xiàng)目基于現(xiàn)場所選取的排土場邊坡散狀巖土體樣本,通過室外滲流試驗(yàn)以及在室內(nèi)進(jìn)行常規(guī)物理力學(xué)測試與大型直接剪切試驗(yàn),分析所取樣本的物理力學(xué)性質(zhì),具體的試驗(yàn)過程與散體材料的直剪試驗(yàn)類似[9],得到的百嶺灣排土場地巖土體的物理力學(xué)性質(zhì)試驗(yàn)結(jié)果見表1。

    表1 物理力學(xué)性質(zhì)試驗(yàn)結(jié)果

    基于現(xiàn)場調(diào)查及室內(nèi)試驗(yàn),在排土場的3 個(gè)臨空坡面選取4 個(gè)剖面對排土場的穩(wěn)定性進(jìn)行數(shù)值模擬分析,選取1-1 剖面作為本研究的分析剖面,如圖1 所示。

    圖1 剖面線的位置

    2 降雨工況下排土場浸潤線分析

    銀山礦百嶺灣排土場的地下水主要來源于大氣降水,雨水通過堆積散體表面入滲,對堆積散體邊坡的力學(xué)性能產(chǎn)生弱化作用,其對邊坡的穩(wěn)定性影響很大[10-12],因此,在進(jìn)行排土場邊坡穩(wěn)定性分析之前,需要開展降雨工況下排土場堆積散體邊坡內(nèi)滲流場的分布變化規(guī)律研究。

    本研究主要以現(xiàn)有設(shè)計(jì)標(biāo)高的排土場邊坡以及考慮后期規(guī)劃加高后的排土場邊坡為研究模型,分析二者在正常工況與降雨工況下的坡體內(nèi)浸潤線變化規(guī)律,并進(jìn)一步在地表浸潤線觀測與調(diào)查以及室內(nèi)與現(xiàn)場滲透系數(shù)試驗(yàn)的基礎(chǔ)上,進(jìn)行滲流場的計(jì)算與分析。根據(jù)前述研究中所開展的現(xiàn)場及室內(nèi)土工試驗(yàn)的排土體滲透系數(shù)試驗(yàn)結(jié)果(見表1),并考慮到排土場中顆粒體的各向異性,同時(shí)參考國內(nèi)外研究中排土場滲流計(jì)算所取的滲透系數(shù)經(jīng)驗(yàn)值,選取了合理的計(jì)算參數(shù)。

    在二維穩(wěn)定流場計(jì)算中,設(shè)水流運(yùn)動(dòng)符合達(dá)西定律[13]:

    式中,Vx、Vy分別是在x、y方向上的滲透速度;Kx、Ky分別是在x、y方向上的滲透系數(shù);H為水頭值函數(shù)。

    式中,Z為所討論點(diǎn)相對于基準(zhǔn)線的高度;P為該處水壓力;γw為水容重。

    根據(jù)穩(wěn)定條件可得到關(guān)于水頭值H的準(zhǔn)調(diào)和微分方程式:

    式中,Q為產(chǎn)生水的速率。

    關(guān)于水頭H的邊界條件有:

    式中,n表示邊界的法線方向;式(5)表示邊界B1上的水頭值已知;式(6)表示邊界B2上的流量已知。

    采用有限元法軟件Phase2 對百嶺灣排土場的滲流變化進(jìn)行計(jì)算,根據(jù)已知的水文地質(zhì)條件對模型設(shè)置邊界條件(見圖2),通過迭代計(jì)算分析得到降雨工況下1-1 剖面在加高及不加高條件下的浸潤線變化,如圖3 所示。由圖3 計(jì)算表明,由于百嶺灣排土場邊坡堆積體滲透系數(shù)相對較大,降雨從坡體表面滲透進(jìn)入堆積體后,入滲地下水與地表逕流在短時(shí)間內(nèi)即從坡腳處排出,從而使得該排土場的浸潤線能保持相對較低的狀態(tài);在排土場邊坡后期規(guī)劃加高模型中可以發(fā)現(xiàn),雖然該工況下坡體的浸潤線較現(xiàn)有標(biāo)高略微升高,但升高幅度相對較小,驗(yàn)證了原設(shè)計(jì)規(guī)劃下排土場滲流的安全性。

    圖2 1-1 剖面在降雨作用下的浸潤線計(jì)算邊界條件與網(wǎng)格

    圖3 銀山礦百嶺灣排土場降雨作用下的浸潤線變化(單位:m)

    3 排土場穩(wěn)定性計(jì)算分析

    目前排土場的穩(wěn)定性分析方法主要有極限平衡分析法、非線性有限單元法、有限差分法與可靠度分析方法等[12]。其中,極限平衡分析法是邊坡穩(wěn)定性分析應(yīng)用較早、積累經(jīng)驗(yàn)最豐富且最常用的方法,因其應(yīng)用簡便而被廣泛應(yīng)用于邊坡的穩(wěn)定性分析,對于排土場的極限平衡分析法,根據(jù)研究經(jīng)驗(yàn),采用極限平衡分析中的余推力法更適用于排土場的穩(wěn)定性分析[14-15],余推力法適用于任意形狀的邊坡滑動(dòng)面,該法假定條塊間力的合力與上一條塊底面相平行,其計(jì)算公式為:

    式中,c′、φ′為材料的有效黏聚力和內(nèi)摩擦角。

    在對該排土場進(jìn)行穩(wěn)定性分析的過程中,本研究分別考慮了正常工程與降雨工程2 種工況下的現(xiàn)狀標(biāo)高及后期規(guī)劃加高后的排土場邊坡運(yùn)行情況,一是堆積層處于正常工作狀態(tài),此時(shí)排土場坡體內(nèi)滲流狀態(tài)設(shè)置為實(shí)測的浸潤線位置,稱為正常工況;二是考慮兩百年一遇的降雨條件下,分析排土體內(nèi)浸潤線變化規(guī)律,稱為最大降雨工況。參考《金屬非金屬礦山排土場安全生產(chǎn)規(guī)則》[16],確定了排土場的安全等級(jí)見表2。

    表2 排土場等級(jí)劃分

    采用余推力法開展銀山礦百嶺灣排土場的現(xiàn)狀穩(wěn)定性分析,百嶺灣排土場在后期規(guī)劃加高至220 m 后的穩(wěn)定性,計(jì)算結(jié)果如圖4 所示。由圖4(a)可以看出,在正常工況下,計(jì)算得到的排土場邊坡安全系數(shù)均大于1.15,屬于正常級(jí)別,后期規(guī)劃加高后排土場處于正常工況時(shí)(見圖4(b)),所有剖面的余推力法的安全系數(shù)均大于1.15,滿足規(guī)范要求,且安全儲(chǔ)備均有一定富余;現(xiàn)有標(biāo)高下排土場處于最大降雨工況時(shí)(見圖4(c)),余推力法計(jì)算得到的安全系數(shù)大于1.15,能滿足規(guī)范要求,但相對于正常工況來說,安全系數(shù)明顯下降,說明正常工況下降雨對排土場邊坡的穩(wěn)定性存在明顯影響;后期規(guī)劃加高至220 m 后排土場處于最大降雨工況時(shí),余推力法計(jì)算得到的安全系數(shù)為1.0~1.15,屬于病級(jí),不符合設(shè)計(jì)要求。

    圖4 余推力法計(jì)算分析結(jié)果

    4 排土場增高建議措施

    根據(jù)前述分析可知,在現(xiàn)有標(biāo)高下最大降雨工況時(shí),排土場的安全系數(shù)儲(chǔ)備較低,后期規(guī)劃加高至220 m 后在最大降雨工況下排土場邊坡穩(wěn)定性處于病級(jí)狀態(tài)。因此,后期規(guī)劃加高采取如下措施:后期規(guī)劃加高在現(xiàn)有標(biāo)高的基礎(chǔ)上預(yù)留一個(gè)20 m的堆積平臺(tái),如圖5 所示。通過余推力法計(jì)算,該措施可有效提高排土場邊坡穩(wěn)定性,最大降雨工況時(shí)安全系數(shù)最小值為1.176,能滿足規(guī)范要求。

    圖5 排土場增高建議(單位:m)

    5 結(jié)論

    (1)對從銀山百嶺灣排土場現(xiàn)場帶回的散體試樣開展室外滲透系數(shù)及室內(nèi)物理力學(xué)試驗(yàn),獲得了百嶺灣排土場散體材料的物理力學(xué)特性與相應(yīng)的強(qiáng)度參數(shù)。

    (2)銀山露采百嶺灣排土場整體穩(wěn)定性在正常工況下能滿足規(guī)范要求,但是在最大降雨工況下的安全儲(chǔ)備不足,為了提高排土場的安全儲(chǔ)備,建議后期規(guī)劃加高時(shí)預(yù)留寬度約20 m 左右的平臺(tái),以確保排土場的安全運(yùn)行。

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