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    基于理正軟件的地鐵深基坑支護(hù)設(shè)計(jì)

    2022-06-03 23:31:48回鑫權(quán)
    速讀·上旬 2022年3期
    關(guān)鍵詞:合力深基坑彎矩

    回鑫權(quán)

    隨著我國經(jīng)濟(jì)的不斷發(fā)展,城市規(guī)模不斷擴(kuò)大,城市空間開始呈現(xiàn)出“寸土寸金”的狀態(tài),因此在城市規(guī)劃中對(duì)地下空間的利用越發(fā)重視。城市規(guī)模的擴(kuò)大也導(dǎo)致城市人口的不斷增多,其結(jié)果就是造成了較為嚴(yán)重的交通擁堵問題。在城市交通中地鐵是對(duì)地下空間利用最多的設(shè)施,地鐵設(shè)施的建設(shè)和運(yùn)營不僅充分的利用了地下空間節(jié)省了城市緊張的空間問題,還緩解了大中城市的交通擁堵問題,便利了城市居民的出行。深基坑工程作為地鐵施工的重要環(huán)節(jié)之一,其設(shè)計(jì)與施工關(guān)系到工程的正常運(yùn)轉(zhuǎn)和施工人員及周邊居住人員的安全問題。盡管我國在基坑的設(shè)計(jì)與施工方面有著一定的標(biāo)準(zhǔn)和技術(shù)水平,但是在施工過程中還是會(huì)出現(xiàn)基坑內(nèi)部變形過大導(dǎo)致工程無法正常進(jìn)行的現(xiàn)象,更嚴(yán)重的是在城市人口密集的地區(qū)深基坑的坍塌失穩(wěn)導(dǎo)致重大安全問題的事故,造成了大量的人員傷亡。將基坑設(shè)計(jì)的經(jīng)濟(jì)、安全、合理是我們需要達(dá)到的工程技術(shù)水平。

    在城市軌道交通地下工程中,基坑工程起著至關(guān)重要的作用,本文根據(jù)具體的工程實(shí)例,結(jié)合該地區(qū)的土層信息、水文條件地質(zhì)條件,使用理正深基坑對(duì)某地鐵開挖項(xiàng)目進(jìn)行設(shè)計(jì),設(shè)計(jì)方案為地下連續(xù)墻+內(nèi)支撐的支護(hù)方案。

    采用地下連續(xù)墻與內(nèi)支撐相結(jié)合的支護(hù)結(jié)構(gòu),設(shè)計(jì)采用增量法對(duì)內(nèi)力進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算,將支護(hù)結(jié)構(gòu)安全等級(jí)設(shè)為一級(jí),則支護(hù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù),基坑深度為14.5m,嵌固深度為6m。地下連續(xù)墻采用鋼筋混凝土,混凝土強(qiáng)度為C40,設(shè)置冠梁,冠梁寬度高度皆為1m。在標(biāo)高為0處進(jìn)行放坡,放坡級(jí)數(shù)為1,臺(tái)寬臺(tái)高均是2m,坡度系數(shù)為1?;痈浇叵滤惠^深,故不需要進(jìn)行降水處理。

    設(shè)計(jì)參數(shù)如下:首先放坡,臺(tái)寬2.0m、坡高2.0m、坡度系數(shù)1.0。水位信息,內(nèi)側(cè)降水最終深度25.0m外側(cè)水位深度25.0m內(nèi)側(cè)水位距離開挖面距離25.0m。

    注:內(nèi)側(cè)水位不隨開挖深度而變化,且坑內(nèi)不設(shè)置加固土。計(jì)算方法,土層數(shù)量4層,彈性計(jì)算方法m法,坑外土壓力計(jì)算方法主動(dòng)土壓力注:彈性計(jì)算方法不按土層指定。內(nèi)支撐信息:設(shè)三道內(nèi)支撐,水平間距1.0m,豎向間距4.0m,預(yù)加力80.0KN,支錨剛度56.0MN/m,材料抗力2000.0KN,材料抗力調(diào)整系數(shù)1.0。水土計(jì)算信息,第一層土,素填土,水土合算,無水壓力調(diào)整系數(shù),第二層土,淤泥質(zhì)土,水土合算,無水壓力調(diào)整系數(shù),第三層土,粘性土,水土合算,無水壓力調(diào)整系數(shù),第四層土,中,水土分算,水壓力調(diào)整系數(shù)1.0。注:彈性法外側(cè)土壓力調(diào)整系數(shù)各土層均為1.0,經(jīng)典法外側(cè)土壓力調(diào)整系數(shù)各土層均為1.0,內(nèi)側(cè)土壓力調(diào)整系數(shù)各土層均為1,內(nèi)側(cè)土壓力最大值各土層均為10000.0(Kpa)。

    工況設(shè)計(jì):工況一施工形式為土體開挖,開挖至土層深度4.5(m),工況二施工形式為布置第一道內(nèi)支撐,工況三施工形式為土體開挖,開挖至土層深度8.5(m),工況四施工形式為布置第二道內(nèi)支撐,工況五施工形式為土體開挖,開挖至土層深度12.5(m),工況六施工形式為布置第三道內(nèi)支撐,工況七施工形式為土體開挖,開挖至土層深度14.5(m)。設(shè)計(jì)參數(shù):整體穩(wěn)定計(jì)算方法采用瑞典條分法,穩(wěn)定計(jì)算采用應(yīng)力狀態(tài)采用有效應(yīng)力法,穩(wěn)定計(jì)算不考慮內(nèi)支撐,穩(wěn)定計(jì)算合算地層不考慮孔隙水壓力,條分法中的土條寬度0.40(m),剛度折減系數(shù)K=0.850,考慮圓弧滑動(dòng)模式的抗隆起穩(wěn)定,不對(duì)支護(hù)底取矩傾覆穩(wěn)定,不以最下道支錨為軸心的傾覆穩(wěn)定。通過內(nèi)力彎矩剪力等參數(shù)進(jìn)行配筋。內(nèi)力取值:計(jì)算值(彈性法),最大彎矩(基坑內(nèi)側(cè))417.86(KN·m)最大彎矩(基坑外側(cè))207.01(KN·m),最大剪力187.89(KN);計(jì)算值(經(jīng)典發(fā)),最大彎矩(基坑內(nèi)側(cè))160.80(KN·m)最大彎矩(基坑外側(cè))225.57(KN·m),最大剪力142.54(KN);內(nèi)力設(shè)計(jì)值,最大彎矩(基坑內(nèi)側(cè))488.37(KN·m)最大彎矩(基坑外側(cè))241.94(KN·m),最大剪力258.34(KN);內(nèi)力實(shí)用值,最大彎矩(基坑內(nèi)側(cè))488.37(KN·m)最大彎矩(基坑外側(cè))241.94(KN·m),最大剪力258.34(KN)。

    經(jīng)理正深基坑驗(yàn)算,整體穩(wěn)定性滿足規(guī)范要求;抗隆起驗(yàn)算:支護(hù)底部,驗(yàn)算抗隆起,抗隆起穩(wěn)定性滿足要求。突涌穩(wěn)定性驗(yàn)算,基坑底部土抗承壓水頭穩(wěn)定。嵌固深度構(gòu)造驗(yàn)算:嵌固深度采用值,故滿足構(gòu)造要求。

    土反力驗(yàn)算:施工工況一,基坑內(nèi)側(cè)土反力合力981.486(KN),被動(dòng)土壓力合力10244.367(KN);施工工況二,基坑內(nèi)側(cè)土反力合力952.519(KN),被動(dòng)土壓力合力10244.367(KN);施工工況三,基坑內(nèi)側(cè)土反力合力871.240(KN),被動(dòng)土壓力合力6520.690(KN);施工工況四,基坑內(nèi)側(cè)土反力合力833.118(KN),被動(dòng)土壓力合力6520.690(KN);施工工況五,基坑內(nèi)側(cè)土反力合力713.200(KN),被動(dòng)土壓力合力2979.829(KN);施工工況六,基坑內(nèi)側(cè)土反力合力684.321(KN),被動(dòng)土壓力合力2979.829(KN);施工工況六,基坑內(nèi)側(cè)土反力合力569.963(KN),被動(dòng)土壓力合力630.744(KN);反力均滿足要求

    各土層土層反力均滿足要求

    參考文獻(xiàn)

    [1]李廣信,張丙印,于玉貞.土力學(xué)(第二版)[M].北京:清華大學(xué)出版社,2013.

    [2]中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程JGJ120-2012[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2012.

    [3]楊葵鳳.地鐵深基坑支護(hù)形式優(yōu)化選型分析[D].鄭州:鄭州大學(xué)碩士學(xué)位論文,2015.

    [4]李亞龍.粉沙土質(zhì)地鐵車站深基坑支護(hù)有限元模擬分析[D].河北:河北工程大學(xué)碩士學(xué)位論文,2014.

    [5]何瑞.杭州某地鐵深基坑支護(hù)設(shè)計(jì)與數(shù)值模擬[D].安徽:安徽理工大學(xué)碩士學(xué)位論文,2017.E443AE09-8814-4306-9FEE-F50AA15DD9A2

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