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    增鋪馬賽克對約束阻尼結(jié)構(gòu)阻尼性能的影響

    2021-04-25 15:05:18孟凡迪黃微波桑英杰梁龍強(qiáng)青島理工大學(xué)土木工程學(xué)院山東青島266033
    上海涂料 2021年2期
    關(guān)鍵詞:馬賽克傳遞函數(shù)阻尼

    孟凡迪,黃微波,桑英杰,呂 平,梁龍強(qiáng),李 鵬 (青島理工大學(xué)土木工程學(xué)院,山東青島 266033)

    0 引言

    1959年,Kriwin[1]首次提出了約束阻尼的概念,Ross等[2]對阻尼層產(chǎn)生耗能的機(jī)理進(jìn)行了分析。隨后,Ditaranto[3]和Mead等[4]分別推導(dǎo)出描述約束阻尼梁縱向位移和橫向位移的6階微分方程。黃微波等[5]對沙漿夾層板結(jié)構(gòu)各層厚度與層間厚度比對結(jié)構(gòu)的影響進(jìn)行了分析,發(fā)現(xiàn)當(dāng)約束層厚度與基層厚度的比值為1時,結(jié)構(gòu)的復(fù)合損耗因子最大。呂平等[6]研究了阻尼層材料、約束層厚度和環(huán)境溫度對約束阻尼結(jié)構(gòu)阻尼性能的影響。李華陽[7]從約束層鋪設(shè)面積和約束層厚度兩方面研究了局部約束阻尼結(jié)構(gòu)的減振性能。趙才友等[8]通過加設(shè)一層帶槽擴(kuò)展層的方式,增加阻尼層的剪切變形,從而達(dá)到降低鋼軌輻射噪音的效果。燕碧娟[9]等通過在基材與阻尼層之間加設(shè)過渡層,使結(jié)構(gòu)在振動時,阻尼層的變形在過渡層中進(jìn)一步擴(kuò)大,從而使總耗能增加。武迪等[10]研究了墊高層的開槽寬度對約束阻尼結(jié)構(gòu)減振性能的影響,得出當(dāng)開槽寬度在30 mm時減振效果最為理想的結(jié)論。

    考慮到實(shí)際情況,一般的金屬材料在使用過程中具有局限性,例如當(dāng)基材為圓弧形或者為異型時,環(huán)氧類刮涂型材料在鋪設(shè)的靈活性方面便要優(yōu)于金屬鋼板,能夠更好地貼附在基材表面,但是環(huán)氧類材料的剛度較小。因此,本研究利用約束層增強(qiáng)骨料來增加約束層的彈性模量,從而加大約束層的剪切變形,提高結(jié)構(gòu)整體的阻尼性能。通過單點(diǎn)錘擊試驗(yàn),研究了在約束層中正、反鋪設(shè)骨料的約束阻尼結(jié)構(gòu)的阻尼性能。

    1 試驗(yàn)部分

    1.1 原材料與模型制備

    增鋪馬賽克約束阻尼結(jié)構(gòu)由基材、阻尼層、約束層和馬賽克四部分構(gòu)成。本研究中基材采用市售的Q235鋼板,尺寸為500 mm×43 mm×3.5 mm,密度為7 800 kg/m3,彈性模量為2.1×105 MPa;阻尼層采用Qtech T413,約束層采用環(huán)氧樹脂,均由青島沙木新材料有限公司提供;增鋪于約束層的馬賽克尺寸為:20 mm×15 mm×2 mm。

    阻尼層和約束層都采用刮涂的方式施工,利用質(zhì)量法控制刮涂厚度,阻尼層厚度為1 mm,將馬賽克埋設(shè)于約束層中,模型示意圖如圖1所示,各組的式樣編號見表1。制作完成后在溫度25~30℃、相對濕度54 %~58 %的條件下養(yǎng)護(hù)7 d,方可進(jìn)行測試。

    圖1 增鋪馬賽克約束阻尼結(jié)構(gòu)Figure 1 Constrained damping structure with laying of mosaic

    表1 結(jié)構(gòu)編號以及約束層厚度Table 1 Structure number and constraint layer thickness

    1.2 振動測試方案

    圖2 為模態(tài)振動系統(tǒng)示意圖,試驗(yàn)采用懸臂梁單點(diǎn)錘擊法,測試采用的采集儀類型為INV-3018,采用頻率為51.2 kHz,變時倍數(shù)設(shè)置為8,傳感器標(biāo)定值為4.95 mV/(m·s2)。采樣方式設(shè)為多次觸發(fā)(錘擊試驗(yàn)),觸發(fā)次數(shù)為3次,單次激勵采樣點(diǎn)數(shù)為16 384,滯后點(diǎn)數(shù)設(shè)為32。測試時,進(jìn)行錘擊的力控制在(60±0.2) N,單個試樣測試重復(fù)2次。

    圖2 模態(tài)振動系統(tǒng)示意圖Figur 2 Schematic diagram of modal vibration system

    2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 DMA研究結(jié)果分析

    圖3 是Qtech T413阻 尼 材 料 的DMA(Dynamic Mechanical Analysis,動態(tài)力學(xué)性能分析)圖。

    由圖3a可知,在某一固定的頻率下,阻尼材料的儲能模量隨溫度的升高,呈現(xiàn)出總體下降的趨勢,且隨著頻率的增加,變化曲線向右方偏移。以阻尼材料在25 Hz頻率下的儲能模量變化為例,當(dāng)溫度在-60~20 ℃時,儲能模量迅速下降,由658.70 MPa下降至29.81 MPa,此時阻尼材料處于玻璃化轉(zhuǎn)變區(qū),在此區(qū)域范圍內(nèi),分子鏈段產(chǎn)生了運(yùn)動,但是應(yīng)變不能跟上應(yīng)力的變化,產(chǎn)生了應(yīng)力滯后現(xiàn)象,從而使阻尼材料具備了阻尼性能。當(dāng)溫度在20~80 ℃時,材料的儲能模量僅從29.81 MPa下降至 0.93 MPa,下降速度緩慢,且趨于水平,此時阻尼材料處于高彈區(qū)域,變化不明顯。

    圖3 Qtech T413阻尼材料的DMA圖Figure 3 DMA figure of damping material Qtech T413

    由圖3b可知,在某一固定的頻率下,阻尼材料的損耗因子隨溫度的升高,總體呈現(xiàn)出先上升后下降的趨勢。以25 Hz頻率下為例,在玻璃化轉(zhuǎn)變區(qū)范圍內(nèi),當(dāng)溫度由-50 ℃上升到0 ℃時,材料的損耗因子由0.039 7上升至0.307 8,0~20 ℃時的損耗因子由0.307 8上升至0.361 9,變化曲線基本趨于水平。在高彈區(qū)域范圍內(nèi),各個頻率下的損耗因子在溫度達(dá)到40~70 ℃時,呈現(xiàn)出峰值,處于0.560 6~0.632 9之間。

    2.2 傳遞函數(shù)分析

    增鋪馬賽克約束阻尼結(jié)構(gòu)的傳遞函數(shù)曲線如圖4所示。

    圖4 增鋪馬賽克約束阻尼結(jié)構(gòu)的傳遞函數(shù)曲線Figure 4 Transmission function curves of constrained damping structure with laying of mosaic

    由圖4可知,有無增鋪馬賽克約束阻尼結(jié)構(gòu)的傳遞函數(shù)前三階的模態(tài)主要集中在0~500 Hz的頻率范圍內(nèi),其中二、三階響應(yīng)幅值變化最為明顯。以二、三階為例,約束層為環(huán)氧的結(jié)構(gòu)a的振動響應(yīng)最大,響應(yīng)幅值分別為4.98 m/ (s2·N),7.84 m/ (s2·N);正鋪馬賽克約束阻尼結(jié)構(gòu)b2的振動響應(yīng)最小,響應(yīng)幅值分別為3.86 m/ (s2·N),5.69 m/ (s2·N),分別較結(jié)構(gòu)a下降了22.50 %,27.42 %;反鋪馬賽克約束阻尼結(jié)構(gòu)b1的振動響應(yīng)幅值較結(jié)構(gòu)a分別下降了8.23 %,12.63 %。圖4結(jié)果表明,增鋪馬賽克約束阻尼結(jié)構(gòu)較傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)在單位力下的振動響應(yīng)更小,減振性能更優(yōu)。在阻尼層厚度不變的前提下,環(huán)氧材料作為約束層時的剛度不足,不能迫使阻尼層產(chǎn)生較大的剪切變形,從而導(dǎo)致耗能較低。采用增鋪馬賽克的約束層,能夠有效地減少這種弊端,使結(jié)構(gòu)整體的彎曲力矩增大,耗能增加。與結(jié)構(gòu)b1相比較,凹凸面接觸阻尼層的正鋪馬賽克約束阻尼結(jié)構(gòu)b2的振動響應(yīng)幅值在二、三階分別下降了15.54 %,16.93 %。在約束層剛度相同的情況下,正鋪馬賽克的凹凸面起到了墊高的作用,在單位力的作用下,加大了阻尼層的拉壓變形,使結(jié)構(gòu)的彎曲力矩進(jìn)一步增大,耗能得到進(jìn)一步提高。

    圖5 是在約束層中正鋪兩層馬賽克,中間有無阻尼層的對比試驗(yàn)的傳遞函數(shù)曲線圖。

    圖5 增鋪兩層馬賽克約束阻尼結(jié)構(gòu)的傳遞函數(shù)曲線Figure 5 Transmission function curves of constrained damping structure with laying two layers of mosaic

    由圖5可知,正鋪兩層馬賽克的結(jié)構(gòu)c1的前三階振動響應(yīng)幅值分別為1.51 m/ (s2·N)、2.87 m/ (s2·N)和4.05 m/ (s2·N),較結(jié)構(gòu)b2分別下降了41.47 %,25.65 %,28.82 %;在正鋪的兩層馬賽克中間加鋪1 mm阻尼層的結(jié)構(gòu)c2的前三階振動響應(yīng)幅值分別為1.38 m/ (s2·N)、2.66 m/ (s2·N)和3.69 m/ (s2·N),與結(jié)構(gòu)c1相比,變化不大,僅分別下降了8.61 %、7.32 %、8.89 %。即增鋪兩層馬賽克確實(shí)能進(jìn)一步提高約束阻尼結(jié)構(gòu)的阻尼性能,但在兩層馬賽克間加鋪1 mm的阻尼層,結(jié)構(gòu)的阻尼性能變化并不明顯。

    2.3 復(fù)合損耗因子分析

    表2 為以不同方式增鋪馬賽克的約束阻尼結(jié)構(gòu)a、b1、b2、c1、c2的前三階模態(tài)頻率及復(fù)合損耗因子。由表2可知,采用不同方式增鋪馬賽克的約束阻尼結(jié)構(gòu)的復(fù)合損耗因子均呈現(xiàn)二階>三階>一階的規(guī)律,且二階復(fù)合損耗因子變化最為明顯。以二階復(fù)合損耗因子為例,與純環(huán)氧約束層的約束阻尼結(jié)構(gòu)a相比較,反鋪馬賽克的約束阻尼結(jié)構(gòu)b1的復(fù)合損耗因子為0.115 4,提高了23.29 %,正鋪馬賽克的約束阻尼結(jié)構(gòu)b2的復(fù)合損耗因子提高了29.81 %。表2結(jié)果表明,增鋪馬賽克約束阻尼結(jié)構(gòu)較傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)阻尼復(fù)合損耗因子更大,減振性能更優(yōu)。與結(jié)構(gòu)b2相比較,正鋪兩層馬賽克的約束阻尼結(jié)構(gòu)c1的復(fù)合損耗因子為0.222 3,提高了82.96 %,阻尼性能提高顯著;在結(jié)構(gòu)c1的基礎(chǔ)上,在兩層馬賽克中間加設(shè)1 mm阻尼層的結(jié)構(gòu)c2與結(jié)構(gòu)c1相比,復(fù)合損耗因子僅提高了3.33 %,增加并不明顯。

    表2 不同方式增鋪馬賽克阻尼結(jié)構(gòu)的模態(tài)頻率及損耗因子Table 2 Modal frequency and loss factor of damping structure with different laying of mosaic

    通過上述分析發(fā)現(xiàn),增鋪馬賽克的約束阻尼結(jié)構(gòu)與傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)相比,能夠提高減振性能,且采用正鋪的方式減振效果最好,增加馬賽克的鋪設(shè)層數(shù)能夠進(jìn)一步提高結(jié)構(gòu)的損耗因子,但在兩層馬賽克之間加鋪?zhàn)枘釋?,減振效果并沒有明顯提高,這與傳遞函數(shù)曲線的分析結(jié)果相一致。

    3 結(jié)語

    通過對以不同方式增鋪馬賽克的約束阻尼結(jié)構(gòu)進(jìn)行振動測試,并對測試結(jié)果進(jìn)行傳遞函數(shù)分析以及復(fù)合損耗因子分析,得出以下結(jié)論:

    (1)與傳統(tǒng)的約束阻尼結(jié)構(gòu)相比較,增鋪馬賽克的約束阻尼結(jié)構(gòu)的振動響應(yīng)值較低,復(fù)合損耗因子值更大,其中,采用正鋪馬賽克的方式增大了阻尼層的變形,阻尼性能更好。

    (2) 增鋪兩層馬賽克的約束阻尼結(jié)構(gòu)的振動響應(yīng)值進(jìn)一步降低,復(fù)合損耗因子明顯增大,結(jié)構(gòu)阻尼性能進(jìn)一步提高,在兩層馬賽克中間增鋪1 mm的阻尼層時,振動響應(yīng)值與復(fù)合損耗因子的變化均不明顯。

    (3) 雖然增鋪多層馬賽克的約束阻尼結(jié)構(gòu)的阻尼性能能夠得到明顯的提升,但結(jié)構(gòu)厚度和附加質(zhì)量也隨之大幅度增加,因此,要根據(jù)實(shí)際需要進(jìn)行增鋪馬賽克層數(shù)的選擇。

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