荷載-硫酸鹽共同作用下纖維混凝土柱受壓性能

張廣泰 張路楊 陳勇 姚繼濤 陳柳灼

摘要：為研究在荷載-硫酸鹽共同作用下聚丙烯纖維混凝土柱的偏心受壓性能，對8個聚丙烯纖維混凝土柱和1個普通混凝土對照柱進(jìn)行了偏心受壓靜力試驗，獲取了荷載-變形曲線、荷載-鋼筋應(yīng)變曲線以及截面應(yīng)變，分析了應(yīng)力比和腐蝕時間對試件破壞形態(tài)、延性以及峰值荷載等的影響.結(jié)果表明：聚丙烯纖維的加入，可有效抑制硫酸鹽的侵蝕作用;峰值荷載隨應(yīng)力比的增加呈先提高后降低趨勢，隨腐蝕時間增加亦呈先提高后降低趨勢，150 d 時承載力較120 d 降低了15.83%;位移延性系數(shù)隨應(yīng)力比的增加而減小，隨腐蝕時間增加呈先增加后降低趨勢，150 d 時位移延性系數(shù)較60 d 降低了15.79%.同時考慮應(yīng)力比及硫酸鹽對混凝土的損傷，引入損傷因子，建立經(jīng)歷荷載和硫酸鹽作用后的混凝土抗壓強度計算公式;考慮聚丙烯纖維混凝土抗拉強度對受拉區(qū)的貢獻(xiàn)，采用等效矩形應(yīng)力圖簡化計算方法，引入受拉區(qū)等效系數(shù)，建立荷載與硫酸鹽共同作用下聚丙烯纖維混凝土柱承載力計算公式;并考慮聚丙烯纖維和硫酸鹽腐蝕的影響，建立了最大裂縫寬度計算公式.理論計算值與試驗值吻合較好.

關(guān)鍵詞：荷載;硫酸鹽;聚丙烯纖維;偏心受壓;承載力計算

中圖分類號：TU528.01? 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

Compression Behavior of Fiber Concrete Column under Combined Action of Load and Sulfate Attack

ZHANG Guangtai1?，ZHANG Luyang2，CHEN Yong1，YAO Jitao2，CHEN Liuzhuo2

（1. College of Civil Engineering，Xinjiang University，Urumqi 830046，China;

2. College of Civil Engineering，Xi'an University of Architecture and Technology，Xi'an 710055，China）

Abstract：In order to investigate the eccentric compression performance of polypropylene （PP） fiber reinforced concrete column under the combined action of load-sulfate attack， an eccentric compression experimental research was carried out on eight PP fiber reinforced concrete columns and one ordinary concrete column. The load- deformation curve， load- steel strain curve， and strain of column section were obtained， and the effect of different stress ratios and corrosion time on failure modes， ductility and peak load was analyzed. The results showed that the addition of PP fiber can effectively inhibit the sulfate corrosion. The increase of stress ratio was raised at first and then reduced with the peak load. As the corrosion time increased， the peak load increased first and then decreased with the decrease rate by 15.8% for time from 120 d to 150 d. Meanwhile， the ductility coefficient increased first andthen decreased with the increase in corrosion time， while decreasing with the increase in stress ratio. And the coeffi? cient at 150 d was reduced by 15.79% compared with that at 60 d. Considering the damage caused by stress ratio and sulfate attack， a damage factor was introduced to establish the calculation formula of concrete compressive strength after the combined action of load-sulfate erosion. Furthermore， considering the contribution of tensile strength of PP fi ? ber， an equivalent rectangular stress diagram was used. Finally， the equivalent coefficient of tensile zone was utilized to establish the bearing capacity formula for PP fiber reinforced concrete column under the combined action of load- sulfate attack. In addition， a maximum crack width formula concerning the influence of PP fibers and sulfate corrosion was also established. The theoretical results calculated by the above formulae agreed well with the test results.

Key words：load;sulfate;polypropylene fiber;eccentric compression;bearing capacity calculation

長期處于鹽漬土環(huán)境下的混凝土結(jié)構(gòu)承受著荷載和硫酸鹽、氯鹽等環(huán)境介質(zhì)的共同侵蝕，導(dǎo)致混凝土結(jié)構(gòu)承載力降低，耐久性退化[1-2].荷載與硫酸鹽侵蝕共同作用下，荷載因素加速了硫酸鹽對混凝土的侵蝕作用，致使混凝土強度、彈性模量降低，從而導(dǎo)致混凝土結(jié)構(gòu)耐久性劣化，無法達(dá)到預(yù)期的服役壽命[3-4].為改善上述情況，國內(nèi)外學(xué)者紛紛開始探索新型混凝土，其中聚丙烯纖維混凝土受到廣泛關(guān)注.聚丙烯纖維的摻入可以增強混凝土的抗折強度、劈裂抗拉強度以及抗彎韌性等，同時其橋聯(lián)作用可有效阻礙裂縫的發(fā)展，提高構(gòu)件的抗裂能力[5-6]，從而減緩環(huán)境介質(zhì)的侵蝕作用，增強結(jié)構(gòu)的耐久性能.硫酸鹽環(huán)境下，混凝土中由于纖維的存在致使其表面剝蝕現(xiàn)象不明顯，這是因為纖維混凝土具有優(yōu)異的抗裂性和抗?jié)B性，比普通混凝土具有更好的抗硫酸鹽侵蝕性能[7-8].因此，研究聚丙烯纖維混凝土構(gòu)件在荷載與硫酸鹽侵蝕共同作用下的承載能力具有重要的工程意義.

目前，國內(nèi)外有關(guān)鋼筋混凝土柱承載力計算方法，遵循混凝土柱正截面承載力計算的基本假定，不考慮混凝土抗拉強度的貢獻(xiàn)[9-10].然而，由于纖維的存在，混凝土的抗拉強度顯著提高，為精確地預(yù)測纖維混凝土柱的承載力，進(jìn)行正截面承載力計算時，不應(yīng)忽略纖維混凝土抗拉強度的貢獻(xiàn)[11-12];同時，在荷載與硫酸鹽的共同作用下，混凝土的力學(xué)性能必然產(chǎn)生變化[13].因此，現(xiàn)有普通混凝土柱承載力計算模型無法準(zhǔn)確地預(yù)測經(jīng)受荷載和硫酸鹽共同作用下的纖維混凝土柱承載力，有必要綜合考慮纖維混凝土抗拉強度的貢獻(xiàn)、混凝土力學(xué)性能變化等的影響，研究建立荷載與硫酸鹽共同作用下的纖維混凝土柱承載力計算方法.

鑒于此，本文對荷載與硫酸鹽侵蝕共同作用下聚丙烯纖維混凝土柱的偏心受壓性能進(jìn)行試驗研究，分析應(yīng)力比、腐蝕時間等對纖維混凝土柱偏心受壓性能的影響，建立聚丙烯纖維混凝土柱大偏心受壓柱承載力計算公式和最大裂縫寬度計算公式，為長期處于鹽漬土環(huán)境下的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)性能評價提供參考.

1試驗概況

1.1試驗材料

砂采用初步篩洗后的中砂，表觀密度為2640 kg/m3，細(xì)度模數(shù)為2.8;石子采用6～20 mm 連續(xù)級配的卵石，表觀密度為2680 kg/m3;水泥采用 P·O 42.5水泥，比表面積為340 m2/kg;減水劑選用聚羧酸系高效減水劑，減水率40%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)），含固量15%;水為生活用水;聚丙烯纖維選用潤強絲抗裂防滲纖維Ⅰ型.聚丙烯纖維的基本參數(shù)見表1，鋼筋的力學(xué)指標(biāo)實測值見表2，試驗柱混凝土配合比見表3.

1.2試驗柱設(shè)計

考慮應(yīng)力比、腐蝕時間對構(gòu)件極限承載力的影響，共設(shè)計9根試驗柱，其中1根為普通混凝土（RC ）柱，8根為聚丙烯纖維混凝土（PC ）柱，各試驗柱的配筋及尺寸均相同，偏心受壓柱的長細(xì)比 l0/b=8，試件尺寸為 l0×b×h=1200 mm×150 mm×200 mm，采用對稱配筋，主筋為 HRB400級鋼筋，箍筋為 HPB300級鋼筋，配筋率為1.51%，配箍率為0.33%，保護(hù)層厚度為20 mm，由于聚丙烯纖維摻量為1.2 kg/m3，即體積摻量均為0.13%時混凝土力學(xué)性能最優(yōu)[14]，故本文選取纖維摻量均為1.2 kg/m3，應(yīng)力比選取為0.1、0.2和0.35.試驗柱主要參數(shù)及混凝土相關(guān)性能見表4，偏心受壓構(gòu)件配筋及鋼筋應(yīng)變片粘貼位置見圖1.

1.3試驗加載方案

持續(xù)荷載加載裝置采用團(tuán)隊實用新型發(fā)明專利（專利號：ZL201621062232.0）自平衡蝶形彈簧片實現(xiàn)持續(xù)荷載的施加，加載系統(tǒng)包括兩組碟形彈簧、螺桿和墊板，如圖2所示.此加載方式避免了在受彎構(gòu)件端部預(yù)留孔洞引起的應(yīng)力集中問題，同時蝶形彈簧端部的螺母可避免緊固件應(yīng)力松弛現(xiàn)象.該裝置通過 WHY-1000型壓力機測量彈簧壓縮量，之后利用胡克定律確定施加荷載值.試驗設(shè)計時，以應(yīng)力比來衡量施加荷載值的大小，應(yīng)力比定義為施加荷載值與極限承載力理論計算值的比值，應(yīng)力比測定裝置如圖3所示，試驗過程中為保證施加荷載的恒定，使用游標(biāo)卡尺定期測量蝶形彈簧壓縮量.試驗柱在標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護(hù)28 d 后，對其施加荷載并置于硫酸鈉溶液浸泡池中浸泡，硫酸鈉溶液濃度為5%[15]，為保證溶液濃度的恒定，每15 d 更換溶液一次.待浸泡時間達(dá)到設(shè)定時間后取出試件，對其進(jìn)行偏心受壓試驗.試驗加載采用力-位移混合控制加載方式.第一階段為力控制階段，加載速率為0.2 kN/s，每級增量為5 kN，每級持荷時間為2 min;荷載達(dá)到預(yù)估極限荷載的80%后進(jìn)入位移控制階段，加載速率為0.02 mm/s，直至加載到構(gòu)件破壞.試驗采用5000 kN微機控制電液伺服壓力試驗機進(jìn)行加載，加載裝置及測點布置如圖4所示.

2試驗結(jié)果及其分析

2.1破壞特征

試驗柱的破壞形態(tài)均為典型的大偏心破壞.加載過程中，首先在受拉區(qū)中部出現(xiàn)水平裂縫，隨著荷載的增加，水平裂縫向柱側(cè)面延伸，同時在受拉區(qū)陸續(xù)出現(xiàn)多條水平裂縫，但發(fā)展較為緩慢;當(dāng)荷載繼續(xù)施加，受壓區(qū)和牛腿根部開始出現(xiàn)豎向裂縫，繼續(xù)加荷，裂縫寬度增加并延伸，并伴隨著纖維拉斷的響聲;荷載達(dá)到極限荷載時，受壓區(qū)出現(xiàn)斜向裂縫，試件并未出現(xiàn)混凝土剝落現(xiàn)象，受拉區(qū)裂縫寬度增加較大;荷載達(dá)到破壞荷載時，首先受拉側(cè)鋼筋屈服，之后受壓區(qū)混凝土被壓碎，且壓碎區(qū)域較大.與普通混凝土柱相比較而言，加入聚丙烯纖維的試驗柱裂縫發(fā)展較慢，試件破壞時受拉區(qū)的裂縫寬度亦相對較小，并未出現(xiàn)混凝土大塊剝落現(xiàn)象，其主要原因是聚丙烯纖維的橋聯(lián)作用阻礙了裂縫的發(fā)展，在破壞時聚丙烯纖維仍能使構(gòu)件具有較好的整體性.對比未施加持續(xù)荷載的試件可知，持續(xù)荷載對試驗柱的破壞特征并無較大影響.試驗柱的破壞形態(tài)見圖5.

2.2 荷載-豎向位移曲線

圖6為試驗柱的荷載-豎向位移曲線.由圖6可知，曲線分為線性上升、非線性上升和下降三階段.在上升段時，部分曲線有下凹，其主要原因是隨著荷載的增加，混凝土被壓實并與鋼筋能更好地共同工作，從而出現(xiàn)斜率增大.由圖6（a）可知，隨著腐蝕時間的增加，試驗柱的峰值荷載及初始剛度均呈現(xiàn)先增加后降低的趨勢.腐蝕時間120 d 時峰值荷載和初始剛度均達(dá)到最大，120 d 后峰值荷載及初始剛度開始降低，其主要原因是隨著腐蝕時間的增加，混凝土強度先增后減，混凝土彈性模量亦隨之變化，從而試驗柱的峰值荷載及初始剛度呈現(xiàn)先增加后降低的趨勢，混凝土強度具體變化規(guī)律見表4.由圖6（b）可知，隨著應(yīng)力比的增加，試驗柱的峰值荷載呈現(xiàn)先增加后降低的趨勢.應(yīng)力比增加到0.2時，試驗柱的峰值荷載和初始剛度均到達(dá)最大;應(yīng)力比由0.2增加到0.35時，試驗柱的峰值荷載和初始剛度減小.

2.3鋼筋應(yīng)力應(yīng)變分析

圖7（a）為不同腐蝕時間對應(yīng)的大偏心受壓柱荷載-鋼筋應(yīng)變曲線，圖7（b）為不同應(yīng)力比對應(yīng)的大偏心受壓柱荷載-鋼筋應(yīng)變曲線.通過對比分析可知，各試件的受拉側(cè)、受壓側(cè)鋼筋應(yīng)變曲線可分為線性工作階段、非線性工作階段和破壞階段.在混凝土開裂前，鋼筋應(yīng)變基本呈線性變化，且應(yīng)變增長緩慢;當(dāng)混凝土開裂后，受拉側(cè)鋼筋應(yīng)變增長迅速加快，且隨著荷載的增加鋼筋應(yīng)變增長速率加大.經(jīng)計算鋼筋的理論屈服應(yīng)變約為2050με，所有試驗柱受壓與受拉鋼筋均達(dá)到屈服.由此可知，各試驗柱均呈大偏心受壓特征，縱向鋼筋均被有效利用.

2.4 荷載-側(cè)向撓度曲線

圖8為試驗柱的荷載-側(cè)向撓度曲線.由圖8可知，加載初期，各試件的跨中撓度較小;隨著荷載的施加，撓度開始呈線性增長，試件開裂后，撓度呈非線性增長.相同應(yīng)力比下，隨腐蝕時間的增長，曲線上升段斜率呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢，當(dāng)腐蝕時間為120 d 時曲線上升段斜率最小;歷經(jīng)相同腐蝕時間下，隨應(yīng)力比的增加，曲線上升段斜率逐漸偏離縱軸.

2.5 平截面假定

應(yīng)力比為0.10的 PC 柱應(yīng)變隨截面高度變化的規(guī)律如圖9所示.由圖9可知，硫酸鹽侵蝕90 d 前，各級荷載下的混凝土應(yīng)變近似呈直線，基本符合平截面假定，試驗柱變形后仍近似保持平面;硫酸鹽侵蝕120 d 后，隨著膨脹應(yīng)力的積累，中性軸有偏移的趨勢，但整體而言，試驗柱沿截面高度的混凝土應(yīng)變?nèi)曰痉掀浇孛婕俣?

3 受力性能影響因素分析

3.1 受力性能指標(biāo)

經(jīng)受荷載-硫酸鹽腐蝕共同作用后纖維混凝土偏心受壓柱的峰值荷載 Nu、位移延性系數(shù) u 見表4.

延性反映了構(gòu)件在超過彈性階段后，其承載能力無顯著下降情況下的塑性變形能力[16]，本文引入延性系數(shù)來度量構(gòu)件的延性，延性系數(shù) u 按式（1） 計算：

式中：Δu 為構(gòu)件的極限位移，取承載力下降至峰值荷載85%時的位移;Δy 為構(gòu)件的屈服位移，采用能量等效法確定[17].

3.2應(yīng)力比

圖10為峰值荷載和位移延性系數(shù)隨應(yīng)力比的變化關(guān)系.由圖10可知，試驗柱峰值荷載隨著應(yīng)力比的增大呈現(xiàn)先增加后降低的變化趨勢，應(yīng)力比由0.1增加至0.2，峰值荷載提高了6.6%;應(yīng)力比由0.2增加至0.35，峰值荷載降低了17.1%.試驗柱位移延性系數(shù)隨著應(yīng)力比的增大而降低，應(yīng)力比由0.1分別增加至0.2、0.35，位移延性系數(shù)分別降低了15.1%、23.6%.原因是，在侵蝕齡期為90 d 時，隨應(yīng)力水平的增加，試件微觀結(jié)構(gòu)呈現(xiàn)出密實度先增大而后又出現(xiàn)微裂縫和小孔洞等[18]現(xiàn)象，從而引起試件的峰值荷載呈現(xiàn)先增加后降低的趨勢.同時，在侵蝕齡期為90 d 時，隨應(yīng)力水平的增加，鈣礬石和石膏等膨脹性產(chǎn)物產(chǎn)生的膨脹應(yīng)力較大使得抗裂性能下降，從而導(dǎo)致試件延性隨之降低[18].

3.3 腐蝕時間

圖11為峰值荷載和位移延性系數(shù)隨腐蝕時間的變化關(guān)系.由圖11可知，在應(yīng)力比為0.10時，隨著腐蝕時間的增加，試驗柱的極限荷載呈現(xiàn)先增加后降低的趨勢，腐蝕時間由30 d 增加到60 d、90 d、120 d 時，試件的峰值荷載分別增加了2.67%、5.54%和12.83%;腐蝕時間由120 d 增加到150 d 時，試件的峰值荷載降低了15.83%.在應(yīng)力比為0.1時，隨著腐蝕時間的增加，試驗柱的位移延性系數(shù)呈現(xiàn)先增加后降低的趨勢，腐蝕時間由30 d 增加到60 d 時，試驗柱的位移延性系數(shù)增加了7.12%;腐蝕時間由60 d 增加到90 d、120 d、150 d 時，試件的位移延性系數(shù)分別降低了2.49%、8.31%和15.79%.原因是，在低應(yīng)力比下，隨腐蝕時間的逐漸增加，硫酸鹽溶液不斷侵入混凝土內(nèi)部，初期侵蝕產(chǎn)物填充了混凝土內(nèi)部的微裂縫和孔洞，使混凝土更加密實，增強了混凝土的抗壓強度，進(jìn)而使試驗柱的極限荷載呈現(xiàn)增加趨勢，但在后期隨著鈣礬石和石膏等膨脹性產(chǎn)物的不斷積累，膨脹應(yīng)力達(dá)到一定程度后會破壞混凝土內(nèi)部的孔結(jié)構(gòu)，引起界面過渡區(qū)的微裂縫發(fā)展，致使其抗壓強度逐漸降低[19-20]，從而導(dǎo)致試驗柱的極限荷載開始出現(xiàn)下降趨勢.

4 正截面承載力計算

4.1 持續(xù)荷載與硫酸鹽作用下的混凝土力學(xué)性能混凝土抗壓強度與靜彈性模量的關(guān)系為[21]：

式中：Ec為混凝土靜彈性模量;fcu為混凝土初始抗壓強度.

根據(jù)靜彈性模量與動彈性模量的關(guān)系[22]可得硫酸鹽侵蝕作用下不同時刻混凝土動彈性模量表達(dá)式：

式中：E d（t）為 t 時刻混凝土動彈性模量;E c（t）為 t 時刻混凝土靜彈性模量.

以混凝土相對動彈性模量衡量混凝土的損傷：

式中：D 為混凝土損傷;E d（0）為初始時刻混凝土動彈性模量.

聯(lián)立式（2）～（4），可得硫酸鹽侵蝕作用下的混凝土抗壓強度為：

4.2基本假定

荷載與硫酸鹽共同作用后纖維混凝土大偏心受壓柱承載力計算可作如下假設(shè)：

1）截面應(yīng)保持平面;

2）采用等效矩形應(yīng)力圖來替代纖維混凝土受壓區(qū)、受拉區(qū)的實際應(yīng)力圖形;

3）忽略制作誤差引起的附加偏心，只考慮偏心距增大系數(shù)的影響.

4.3 聚丙烯纖維混凝土大偏心構(gòu)件承載力計算公式

考慮到聚丙烯纖維混凝土具有較高的抗拉強度，進(jìn)行試驗柱正截面承載力計算時，需考慮纖維混凝土抗拉性能的貢獻(xiàn).試驗柱的實際應(yīng)力分布及等效應(yīng)力分布如圖12所示，實際應(yīng)力分布圖參照《纖維混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（CECS：2004）[23]中受彎構(gòu)件正截面計算簡圖.

根據(jù)圖12（d），由平衡條件可得聚丙烯纖維混凝土偏心受壓柱正截面承載力計算公式：

式中：k 為受拉區(qū)等效系數(shù);x 為受壓區(qū)高度;α1、β根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB 50010—2010）[21]取值;fc 根據(jù)式（5）計算;fft為腐蝕后纖維混凝土抗拉強度實測值;ea為附加偏心距;e0為初始偏心距;h 為截面高度;h0為截面有效高度;η為彎矩增大系數(shù);as、a s（′）為保護(hù)層厚度;l0為構(gòu)件計算長度;ξc 為截面曲率修正系數(shù)，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB 50010—2010）[21]計算.

根據(jù)式（6）和式（7）可得：

聯(lián)立式（11）和式（12）可得：

對于對稱配筋的構(gòu)件fy As = fy′As（′），則：

則受壓區(qū)高度 x 的表達(dá)式為：

將纖維混凝土構(gòu)件的極限荷載實測值 Nu 代入式（15）即可得到受壓區(qū)高度 x，將受壓區(qū)高度 x 代入式（11）或式（12）即可得出等效系數(shù) k.

基于上述計算公式對本文及文獻(xiàn)[11]、[24-25]中 22個試驗柱進(jìn)行正截面承載力計算并與試驗值對比，以驗證其準(zhǔn)確性，各試驗柱的理論計算結(jié)果、試驗結(jié)果以及兩者之間的比值見表5.試驗柱計算值與試驗值比值的平均值為0.9832，標(biāo)準(zhǔn)差為0.0510，變異系數(shù)為0.0512.其計算值與試驗值比值接近于1.0，說明考慮受拉區(qū)纖維混凝土抗拉強度的計算值與試驗值吻合較好.

5最大裂縫寬度計算方法

與普通混凝土試驗柱相比，聚丙烯纖維摻入阻礙了試驗柱裂縫的開展，相同荷載作用下最大裂縫寬度明顯減小，故需考慮摻入聚丙烯纖維對構(gòu)件裂縫寬度的影響.

參考我國現(xiàn)行的《纖維混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（ CECS：2004）[23]采用以黏結(jié)-滑移理論為基礎(chǔ)的理論模型，建立聚丙烯纖維混凝土柱在硫酸鹽與荷載作用下的最大裂縫寬度計算公式：

式中：wmax為不考慮聚丙烯纖維的影響，按現(xiàn)行混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范計算方法計算的最大裂縫寬度;βcw為聚丙烯纖維對試驗柱裂縫寬度的影響系數(shù)，取βcw =0.58[26];λf 為聚丙烯纖維特征參數(shù)，λ f = Vf;m為硫酸鹽腐蝕對試驗柱裂縫寬度的影響系數(shù)，根據(jù)本文試驗數(shù)據(jù)，對 m 進(jìn)行回歸分析，取 m=1.05.

將各參數(shù)代入式（16），得到試驗柱的最大裂縫寬度計算值，見表6.由表6可知，計算值與試驗值吻合較好，平均值為1.026，標(biāo)準(zhǔn)差為0.093，變異系數(shù)為0.091.

6結(jié)論

1）聚丙烯纖維混凝土柱與普通混凝土柱的破壞形態(tài)相同，持續(xù)荷載對試驗柱的破壞形態(tài)無影響;試驗柱在腐蝕前期，延性有所提高，腐蝕時間超過120 d后，延性開始下降.

2）隨著腐蝕時間的增加，試驗柱的極限荷載呈現(xiàn)先增加后降低的趨勢，在120 d 后極限荷載開始降低;基于《纖維混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（ CECS：2004）[23]，綜合考慮纖維、荷載與硫酸鹽共同作用的影響，建立了聚丙烯纖維混凝土柱在硫酸鹽與荷載作用下的最大裂縫寬度計算公式，計算值與試驗值吻合較好.

3）考慮纖維混凝土的抗拉性能對試驗柱偏心受壓承載力的影響，采用等效矩形應(yīng)力圖簡化計算方法，提出了荷載與硫酸鹽作用下聚丙烯纖維混凝土柱的承載力計算公式.

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