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    多軸載荷下發(fā)動(dòng)機(jī)中介機(jī)匣強(qiáng)度試驗(yàn)方法研究

    2022-05-26 06:07:08周煥陽張根姚明格羅旺雷新亮柳強(qiáng)
    環(huán)境技術(shù) 2022年2期
    關(guān)鍵詞:機(jī)匣支點(diǎn)風(fēng)扇

    周煥陽,張根,姚明格,羅旺,雷新亮,柳強(qiáng)

    (1.天津航天瑞萊科技有限公司,天津 300462;2.中國航發(fā)四川燃?xì)鉁u輪研究院,成都 610500)

    引言

    中介機(jī)匣是航空發(fā)動(dòng)機(jī)的重要承力構(gòu)件,它處于風(fēng)扇和外涵道中間,聯(lián)系著航空發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)、外涵道,負(fù)擔(dān)分配內(nèi)、外涵道比的任務(wù);另外,中介機(jī)匣上安裝有2個(gè)主安裝節(jié)、1個(gè)輔助安裝邊、2個(gè)支點(diǎn)軸承,用于支撐和固定發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)的各個(gè)重要部件[1-4]。在典型工況下,中介機(jī)匣各安裝邊受到氣動(dòng)載荷和機(jī)動(dòng)載荷引起的多軸載荷總數(shù)多達(dá)24個(gè),受力十分復(fù)雜。而在不同飛行工況下,中介機(jī)匣上承受的氣動(dòng)載荷和機(jī)動(dòng)載荷是隨機(jī)變化的,其組合工況復(fù)雜多變[5]。因此,針對(duì)中介機(jī)匣承受的多軸載荷進(jìn)行強(qiáng)度試驗(yàn),研究其在最大載荷下的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度,對(duì)于發(fā)動(dòng)機(jī)的安全設(shè)計(jì)具有十分重要的意義[6]。

    中介機(jī)匣在多軸載荷作用下構(gòu)件上承受的載荷工況組合太多,如果僅針對(duì)單一工況設(shè)計(jì)專用強(qiáng)度試驗(yàn)加載方案,會(huì)費(fèi)時(shí)費(fèi)力且費(fèi)用較高。因此,本文分析了某發(fā)動(dòng)機(jī)中介機(jī)匣結(jié)構(gòu)承受多軸載荷的特點(diǎn),并設(shè)計(jì)了在多軸載荷狀態(tài)下一種通用的載荷施加方案,不改變作動(dòng)筒加載點(diǎn)位置和方向的前提下,能夠滿足不同機(jī)動(dòng)載荷和氣動(dòng)載荷組合形成的多軸載荷的強(qiáng)度試驗(yàn)要求。

    1 某發(fā)動(dòng)機(jī)中介機(jī)匣結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和載荷要求

    1.1 中介機(jī)匣結(jié)構(gòu)組成

    中介機(jī)匣結(jié)構(gòu)示意圖如圖1所示,由風(fēng)扇機(jī)匣安裝邊、外涵機(jī)匣安裝邊、壓氣機(jī)匣安裝邊、2#支點(diǎn)軸承座、3#支點(diǎn)軸承座以及承力支板構(gòu)成。中介機(jī)匣承力支板為承力結(jié)構(gòu),不僅連接著風(fēng)扇機(jī)匣、2#支點(diǎn)軸承座、3#支點(diǎn)軸承座,其中部還與高壓壓氣機(jī)機(jī)匣相連。中介機(jī)匣的結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜,承力支板、安裝節(jié)孔等主要承力部位容易出現(xiàn)應(yīng)力集中。

    圖1 中介機(jī)匣結(jié)構(gòu)示意圖

    1.2 中介機(jī)匣承受的主要載荷

    中介機(jī)匣的載荷因工作狀態(tài)不同,有所差別,具體可歸為如下3類情況:①在工作狀態(tài)下,中介機(jī)匣承受軸向載荷、扭矩、氣體壓力等載荷;②在機(jī)動(dòng)飛行情況下,除正常穩(wěn)態(tài)載荷外,中介機(jī)匣還承受相應(yīng)的外部載荷;③葉片飛失等非正常情況時(shí),中介機(jī)匣承受因葉片飛失引起的沖擊載荷。

    采用直角坐標(biāo)系進(jìn)行載荷分析:X 軸與發(fā)動(dòng)機(jī)軸線重合,逆航向?yàn)檎?;Z 軸為豎直方向,向上為正;Y 軸由右手定則確定,順航向向右為正。

    中介機(jī)匣上各安裝邊承受的主要載荷有:

    1)風(fēng)扇機(jī)匣安裝邊:氣動(dòng)載荷,力Fx、扭矩Mx;機(jī)動(dòng)載荷,力Fx、Fy、Fz與力矩Mx、My、Mz。合并后仍有6個(gè)載荷。

    2)外涵機(jī)匣安裝邊:氣動(dòng)載荷,力Fx、扭矩Mx;機(jī)動(dòng)載荷,力Fx、Fy、Fz與力矩Mx、My、Mz。合并后仍有6個(gè)載荷。

    3)壓氣機(jī)匣安裝邊:氣動(dòng)載荷,力Fx、扭矩Mx;機(jī)動(dòng)載荷,力Fx、Fy、Fz與力矩Mx、My、Mz。合并后仍有6個(gè)載荷。

    4)2#支點(diǎn)安裝邊:氣動(dòng)載荷,力Fx;機(jī)動(dòng)載荷,力Fx、Fy、Fz。合并后仍有3個(gè)載荷。

    5)3#支點(diǎn)安裝邊:氣動(dòng)載荷,力Fx;機(jī)動(dòng)載荷,力Fx、Fy、Fz。合并后仍有3個(gè)載荷。

    對(duì)于中介機(jī)匣各安裝邊,典型工況受到的多軸載荷總計(jì)達(dá)24個(gè)??紤]到在不同飛行任務(wù)下會(huì)有著不同的氣動(dòng)負(fù)荷,不同的機(jī)動(dòng)飛行也會(huì)有著不同的過載系數(shù),以及葉片飛失等非正常情況下的沖擊載荷,發(fā)動(dòng)機(jī)中介機(jī)匣實(shí)際受到的載荷具有很多種組合。按照我國航空發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí)際飛行情況,GJB 241-87《航空發(fā)動(dòng)機(jī)通用規(guī)范》中確定了141個(gè)機(jī)動(dòng)載荷,要求發(fā)動(dòng)機(jī)必須滿足其強(qiáng)度要求[7]。對(duì)中介機(jī)匣進(jìn)行強(qiáng)度試驗(yàn)驗(yàn)證,需要進(jìn)行載荷組合計(jì)算,確定不同飛行工況下的最大載荷。針對(duì)某發(fā)動(dòng)機(jī)中介機(jī)匣,通過有限元計(jì)算,在各安裝邊上施加不同的氣動(dòng)載荷和機(jī)動(dòng)載荷,獲得了穩(wěn)態(tài)載荷下的最大氣動(dòng)載荷、限制載荷下的2種典型大載荷、極限載荷下的4種典型大載荷[6]。

    中介機(jī)匣在多軸載荷作用下構(gòu)件上承受的載荷工況組合太多,受力情況復(fù)雜,如果僅針對(duì)單一工況設(shè)計(jì)專用強(qiáng)度試驗(yàn)加載方案,會(huì)費(fèi)時(shí)費(fèi)力且費(fèi)用較高[8]。因此,針對(duì)某發(fā)動(dòng)機(jī)中介機(jī)匣結(jié)構(gòu)承受多軸載荷的通用特征,設(shè)計(jì)一種通用的載荷施加方案,不需要改變作動(dòng)筒加載點(diǎn)位置和方向的前提下,能夠滿足不同機(jī)動(dòng)載荷和氣動(dòng)載荷組合形成的多軸載荷工況的強(qiáng)度試驗(yàn)要求。

    2 強(qiáng)度試驗(yàn)通用方案

    下面將針對(duì)中介機(jī)匣在多軸載荷作用下的典型工況載荷(5個(gè)安裝邊上共計(jì)24個(gè)載荷),設(shè)計(jì)一種通用的載荷施加方案,不需要改變作動(dòng)筒加載點(diǎn)位置和方向的前提下,能夠滿足不同機(jī)動(dòng)載荷和氣動(dòng)載荷組合形成的多軸載荷工況的強(qiáng)度試驗(yàn)要求。

    2.1 約束分析

    為模擬發(fā)動(dòng)機(jī)安裝方式,試驗(yàn)件采用主安裝節(jié)約束的方式,試驗(yàn)件使用立式安裝方式,主安裝節(jié)中心軸與地基平臺(tái)高 2500 mm。同時(shí),為便于載荷施加,需限制試驗(yàn)件繞主安裝節(jié)軸的旋轉(zhuǎn)自由度,設(shè)計(jì)輔助支撐工裝將外涵模擬機(jī)匣安裝邊與框架和地基平臺(tái)連接起來。輔助支撐工裝采用 1/8 圓周的扇形,輔助支撐底部的單耳片與底座的雙耳通過銷軸連接,以避免產(chǎn)生多余約束。從外涵模擬機(jī)匣安裝邊到輔助支撐單耳圓孔中心距離長980 mm。靜力試驗(yàn)試驗(yàn)件的邊界約束如圖1(b)所示。

    2.2 載荷施加方案

    為更好模擬中介機(jī)匣的實(shí)際承載情況,在中介機(jī)匣各安裝邊處均增加一段模擬機(jī)匣,故本次的試驗(yàn)件包括中介機(jī)匣、風(fēng)扇模擬機(jī)匣、外涵模擬機(jī)匣、壓氣機(jī)模擬機(jī)匣、 2#支點(diǎn)轉(zhuǎn)接段、3#支點(diǎn)轉(zhuǎn)接段。

    下面以以風(fēng)扇機(jī)匣安裝邊承受Fx、Fy 、Fz 、Mx、My、Mz共6個(gè)載荷為例,來說明載荷施加方案。安裝邊載荷等效過程如圖2(a)所示。根據(jù)公式(1)~(6),風(fēng)扇機(jī)匣載荷施加一共需要7個(gè)加載作動(dòng)器來實(shí)現(xiàn)Fx、Fy 、Fz 、Mx、My、Mz共6個(gè)載荷的施加,風(fēng)扇機(jī)匣加載方案見圖3(a)。各個(gè)加載作動(dòng)器的前端與風(fēng)扇機(jī)匣安裝邊均采用球鉸連接,消除其余方向的載荷誤差。

    圖2 典型風(fēng)扇安裝邊靜力載荷等效示意圖

    而對(duì)于外涵機(jī)匣安裝邊,由于其與壓氣機(jī)匣距離較短,為了錯(cuò)開空間便于加載,可以在外涵機(jī)匣加載工裝的外環(huán)面上的4個(gè)軸向加載作動(dòng)器,沿同一圓周方向均勻分布(在 YZ 平面上為 45 °、 135 °、225 °、315 °)。安裝邊載荷等效過程如圖2(b)所示。根據(jù)公式(7)~(12),外涵機(jī)匣載荷施加一共需要7個(gè)加載作動(dòng)器來實(shí)現(xiàn)Fx、Fy、Fz、Mx、My、Mz共6個(gè)載荷的施加。

    根據(jù)上述思路,風(fēng)扇機(jī)匣、外涵機(jī)匣、壓氣機(jī)匣安裝邊均需要7個(gè)加載作動(dòng)器來實(shí)現(xiàn)Fx、Fy、Fz、Mx、My、Mz共6個(gè)載荷的施加。2#支點(diǎn)安裝邊需要2個(gè)軸向作動(dòng)筒和2個(gè)側(cè)向作動(dòng)筒來實(shí)現(xiàn)Fx、Fy、Fz載荷的施加。3#支點(diǎn)安裝邊需要1個(gè)軸向作動(dòng)筒和2個(gè)側(cè)向作動(dòng)筒來實(shí)現(xiàn)Fx、Fy、Fz載荷的施加。共計(jì)28個(gè)作動(dòng)筒加載,整體加載方案如圖3(b)所示。

    圖3 載荷加載示意圖

    無論中介機(jī)匣在風(fēng)扇機(jī)匣、外涵機(jī)匣、壓氣機(jī)匣、2#支點(diǎn)、3#支點(diǎn)這5個(gè)安裝邊上的載荷隨飛機(jī)飛行工況不同而組合變化,上述載荷施加方案均能滿足最終組合載荷的強(qiáng)度試驗(yàn)考核,無需改變作動(dòng)筒加載點(diǎn)位置和方向。

    3 某發(fā)動(dòng)機(jī)中介機(jī)匣強(qiáng)度試驗(yàn)案例

    3.1 試驗(yàn)載荷及分析

    下面以某發(fā)動(dòng)機(jī)中介機(jī)匣強(qiáng)度試驗(yàn)任務(wù)書中的極限載荷為例,利用上章節(jié)中的強(qiáng)度試驗(yàn)加載方法,來實(shí)施強(qiáng)度試驗(yàn)。極限載荷JX1工況的試驗(yàn)載荷如表1所示。按照3.2章節(jié)內(nèi)容,將風(fēng)扇機(jī)匣、外涵機(jī)匣、壓氣機(jī)機(jī)匣、 2#支點(diǎn)、3#支點(diǎn)受到的28個(gè)載荷分解到對(duì)應(yīng)的28個(gè)作動(dòng)筒加載點(diǎn)的試驗(yàn)載荷,如表2所示。

    表1 極限載荷JX1試驗(yàn)載荷

    表2 極限載荷JX1分解到各加載點(diǎn)試驗(yàn)載荷

    3.2 試驗(yàn)實(shí)施

    強(qiáng)度試驗(yàn)過程中,極限載荷施加分20 %、40 %、60 %、80 %、90 %、95 %、100 %七個(gè)加載和卸載級(jí)數(shù)來進(jìn)行,其中100 %級(jí)數(shù)保載不低于1 min,其他中間加載和卸載保載不低于30 s,保載時(shí)進(jìn)行應(yīng)變數(shù)據(jù)和變形數(shù)據(jù)的采集。得到載荷加載曲線如圖4(a)所示。極限載荷工況下的應(yīng)變曲線如圖4(b)所示。

    從圖中可以看出,該試驗(yàn)方法載荷控制穩(wěn)定,應(yīng)變測點(diǎn)的數(shù)據(jù)測量可靠有效,具有較好的穩(wěn)定型。

    3.3 試驗(yàn)結(jié)果

    從圖4(b)可以看出,極限載荷工況下的最大應(yīng)變2650.18,在承力支板與3支點(diǎn)的交接處,其余部位的應(yīng)變都不大。中介機(jī)匣使用的材料為鈦合金,該最大應(yīng)力遠(yuǎn)小于鈦合金的使用極限,可見中介機(jī)匣的強(qiáng)度設(shè)計(jì)余量相對(duì)很安全。

    圖4 典型工況下的強(qiáng)度試驗(yàn)曲線

    4 結(jié)束語

    中介機(jī)匣是航空發(fā)動(dòng)機(jī)的重要承力構(gòu)件,它處于風(fēng)扇和外涵道中間,聯(lián)系著航空發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)、外涵道,負(fù)擔(dān)分配內(nèi)、外涵道比的任務(wù)。在典型工況下,中介機(jī)匣各安裝邊受到氣動(dòng)載荷和機(jī)動(dòng)載荷引起的多軸載荷總數(shù)多達(dá)24個(gè),受力十分復(fù)雜。而在不同飛行工況下,中介機(jī)匣上承受的氣動(dòng)載荷和機(jī)動(dòng)載荷是隨機(jī)變化的,其組合工況復(fù)雜多變。因此,研究中介機(jī)匣在最大載荷下的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度,對(duì)于發(fā)動(dòng)機(jī)的安全設(shè)計(jì)具有十分重要的意義。

    中介機(jī)匣在多軸載荷作用下構(gòu)件上承受的載荷工況組合太多,如果僅針對(duì)單一工況設(shè)計(jì)專用強(qiáng)度試驗(yàn)加載方案,會(huì)費(fèi)時(shí)費(fèi)力且費(fèi)用較高。因此,本文分析了某發(fā)動(dòng)機(jī)中介機(jī)匣結(jié)構(gòu)承受多軸載荷的特點(diǎn),并設(shè)計(jì)了在多軸載荷狀態(tài)下一種通用的載荷施加方案,不改變作動(dòng)筒加載點(diǎn)位置和方向的前提下,能夠滿足不同機(jī)動(dòng)載荷和氣動(dòng)載荷組合形成的多軸載荷的強(qiáng)度試驗(yàn)要求。同時(shí),以某發(fā)動(dòng)機(jī)中介機(jī)匣強(qiáng)度試驗(yàn)任務(wù)書中的極限載荷為例,進(jìn)行了試驗(yàn)載荷分析和試驗(yàn)實(shí)施,得到了極限載荷工況下的應(yīng)變曲線??梢钥闯?,最大應(yīng)變位置在承力支板與3支點(diǎn)的交接處,其余部位的應(yīng)變都不大,可見該中介機(jī)匣的強(qiáng)度設(shè)計(jì)余量相對(duì)很安全。

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