EH690 高強(qiáng)鋼焊管焊接工藝及質(zhì)量控制

0 前 言

隨著海底管線、 海上風(fēng)力發(fā)電、 鉆井平臺(tái)和海上打撈等海洋工業(yè)的蓬勃發(fā)展， 海上起重設(shè)備（浮吊和起重機(jī)）、 風(fēng)電安裝船、 多功能鋪管船等海洋工程結(jié)構(gòu)和裝備產(chǎn)品需求量巨大， 而這些產(chǎn)品的起升臂架主要采用EH690 高強(qiáng)鋼焊管， 以減輕自身質(zhì)量， 提高承載能力和抗沖擊性能。 由于這些海洋結(jié)構(gòu)的應(yīng)用領(lǐng)域環(huán)境復(fù)雜， 對(duì)其焊接接頭的力學(xué)性能， 特別是低溫沖擊韌性的要求比普通結(jié)構(gòu)鋼高很多， 因此， 高強(qiáng)鋼焊管的焊接接頭質(zhì)量控制成為保證結(jié)構(gòu)的服役壽命和使用安全性的關(guān)鍵技術(shù)和核心問(wèn)題。

本研究開(kāi)展了EH690 焊管的焊接工藝試驗(yàn)，通過(guò)焊材匹配、 焊前預(yù)熱、 層間溫度控制、 焊接參數(shù)優(yōu)化、 焊接過(guò)程質(zhì)量控制、 焊后消氫和保溫緩冷等措施對(duì)焊接質(zhì)量進(jìn)行控制， 并對(duì)焊接接頭進(jìn)行了無(wú)損檢測(cè)和力學(xué)性能試驗(yàn)， 最終獲得性能優(yōu)良的焊接接頭。

1 EH690 高強(qiáng)鋼性能

1.1 化學(xué)成分和力學(xué)性能

根據(jù)CCS 《材料與焊接規(guī)范》， EH690 鋼板的交貨狀態(tài)為淬火加回火， 對(duì)EH690 高強(qiáng)鋼的化學(xué)成分和力學(xué)性能進(jìn)行檢測(cè)， 測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表1和表2， 同時(shí)測(cè)得母材的維氏硬度值為240HV

～275HV

。

1.2 焊接性分析

通過(guò)對(duì)原材料鋼板的化學(xué)成分及力學(xué)性能測(cè)試可知， EH690 高強(qiáng)鋼的碳當(dāng)量較高， 可焊性較差， 并且由于鋼中加入了多種提高淬透性的合金元素， 且合金元素含量較高， 如用Mo-Cr 微合金化和Nb-V-Ti 復(fù)合微合金化， 則屈服強(qiáng)度高， 淬硬傾向大， 因此焊接時(shí)冷裂紋傾向尤其嚴(yán)重。 另外， 焊接熱影響區(qū)受加熱溫度和冷卻速度的影響， 易形成淬硬組織， 且易產(chǎn)生冷裂紋； 由于EH690 鋼強(qiáng)度高， 鋼管直徑小，壁厚大， 因此增加了鋼管折彎時(shí)的管坯成型應(yīng)力和焊接殘余應(yīng)力。

從機(jī)制上保證審計(jì)組長(zhǎng)責(zé)權(quán)利相統(tǒng)一，把審計(jì)組長(zhǎng)負(fù)責(zé)制逐步落到實(shí)處。不僅要賦予審計(jì)組長(zhǎng)一定的用人權(quán)、分工權(quán)和檢查復(fù)核權(quán)，還要建立審計(jì)組長(zhǎng)獎(jiǎng)懲制度、定期督導(dǎo)、考核評(píng)價(jià)機(jī)制，構(gòu)建完善的審核把關(guān)體系，不斷提高審計(jì)工作整體水平。此外，上級(jí)審計(jì)部門要關(guān)心、支持和信任審計(jì)組長(zhǎng)的工作，及時(shí)進(jìn)行指導(dǎo)管理、排憂解難，對(duì)審計(jì)組長(zhǎng)既不要事事干預(yù)，也不要撒手不管，關(guān)鍵時(shí)刻及時(shí)提醒，維護(hù)審計(jì)組長(zhǎng)的威信，為審計(jì)工作創(chuàng)造良好的環(huán)境氛圍。

塑料打包帶(繩)具有質(zhì)輕、牢固、易獲取等特點(diǎn)，廣泛應(yīng)用于日常生活中。在各類案件現(xiàn)場(chǎng)中塑料打包帶(繩)出現(xiàn)頻率逐步提高：在入室盜竊案件中，犯罪人員常用塑料打包帶(繩)捆綁錢財(cái)和物品；在綁架案件中，塑料打包帶(繩)常被用于限制被害人的活動(dòng)。進(jìn)行塑料打包帶(繩)成分的分析比對(duì)，對(duì)縮小偵查范圍、有效打擊犯罪起著重要作用。

由表1、 表2 所示鋼的化學(xué)成分和力學(xué)性能測(cè)試結(jié)果以及焊接性分析可知， EH690 焊管在焊接過(guò)程中存在三個(gè)問(wèn)題， 一是熱影響區(qū)的軟化， 二是熱影響區(qū)的脆化， 三是焊接冷裂紋， 其中焊接冷裂紋是最關(guān)鍵的問(wèn)題。

2 焊接工藝設(shè)計(jì)和開(kāi)發(fā)

由于焊縫采用X 形坡口， 外焊前需進(jìn)行碳弧氣刨清根， 多層多道焊的焊接量大、 焊接時(shí)間長(zhǎng)， 如何保證整個(gè)焊接過(guò)程的溫度對(duì)焊接生產(chǎn)過(guò)程質(zhì)量控制至關(guān)重要。

2.1 焊前預(yù)熱及層間溫度的控制

本刊訊：中國(guó)釀酒裝備智能制造技術(shù)交流會(huì)于2018年11月16日在上海國(guó)家會(huì)展中心召開(kāi)。會(huì)議由中國(guó)酒業(yè)協(xié)會(huì)組織。

經(jīng)過(guò)多年的發(fā)展表明，只有將新型農(nóng)村合作醫(yī)療制度和農(nóng)村醫(yī)療救助銜接，才能在最大程度上滿足全體農(nóng)民尤其是貧困農(nóng)民的需求，才能將農(nóng)村基本醫(yī)療保障制度均等化，使全體農(nóng)民公平、切實(shí)地享受到農(nóng)村基本醫(yī)療保障制度帶來(lái)的實(shí)惠。從救助對(duì)象的需求出發(fā)，從制度設(shè)計(jì)上將新型農(nóng)村合作醫(yī)療與農(nóng)村醫(yī)療救助制度無(wú)縫銜接才是最根本的解決辦法。

日本伊藤等根據(jù)鋼的化學(xué)成分、 板厚、 擴(kuò)散氫含量建立了冷裂敏感指數(shù)Pcm、 冷裂紋敏感性P

的計(jì)算公式為

公式（2） 的適用條件是擴(kuò)散氫含量［H］=1.0～5.0 mL/100 g， h=19～50 mm， 線能量為17～30 kJ/cm。該公式不僅考慮了化學(xué)成分的影響， 還考慮到鋼板厚度以及熔敷金屬中的氫含量。

利用公式（1） 和（2） 可以計(jì)算出焊縫防止冷裂紋所需的預(yù)熱溫度T

（℃）， 即

根據(jù)本研究中EH690 鋼的化學(xué)成分、 鋼板厚度和熔敷金屬擴(kuò)散氫含量計(jì)算出防止冷裂紋的最低預(yù)熱溫度應(yīng)大于150 ℃， 根據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定并結(jié)合有關(guān)文獻(xiàn)， 確定預(yù)熱溫度上限為200 ℃，層間溫度不低于預(yù)熱溫度， 最高不超過(guò)200 ℃。過(guò)高的預(yù)熱溫度造成焊工操作環(huán)境惡劣并且會(huì)降低焊縫和熱影響區(qū)的冷卻速率， 引發(fā)奧氏體向鐵素體或貝氏體轉(zhuǎn)變， 導(dǎo)致強(qiáng)度、 韌性下降； 過(guò)高的層間溫度易產(chǎn)生熱裂紋和較大的應(yīng)力。 采用履帶式電加熱片在焊縫坡口兩側(cè)不少于150 mm 范圍進(jìn)行加熱， 預(yù)熱溫度的測(cè)量點(diǎn)應(yīng)在預(yù)熱面的反面，宜采用跟蹤預(yù)熱方式并用溫控設(shè)備實(shí)時(shí)測(cè)溫。

2.2 焊接熱輸入的控制

控制焊接時(shí)的冷卻速度是防止焊接產(chǎn)生冷裂紋及焊縫熱影響區(qū)脆化的關(guān)鍵。 快速冷卻對(duì)防止脆化有利， 但對(duì)防止冷裂紋不利； 反之， 減緩冷卻速度可防止冷裂紋， 卻易引起熱影響區(qū)的脆化。因此必須找到兩者兼顧的最佳冷卻速度， 而冷卻速度主要由焊接熱輸入決定， 但又受到焊件散熱條件和預(yù)熱等因素影響。

氫是引起高強(qiáng)鋼冷裂紋的主要原因， 焊接材料的烘干與保管著眼于控制擴(kuò)散氫的來(lái)源， 是降低擴(kuò)散氫濃度最有效可行的措施， 因此使用前應(yīng)滿足： ①焊絲去除油、 銹； ②保護(hù)氣體保持干燥； ③焊劑嚴(yán)格烘干， 烘干溫度為300～350 ℃，保溫2 h， 經(jīng)烘干之后可放入保溫箱內(nèi) （100～150 ℃） 待用。 焊材質(zhì)量管理滿足JB/T 3223—2017 《焊接材料質(zhì)量管理規(guī)程》 的要求。

2.3 焊后緊急后熱和保溫緩冷

焊后緊急后熱即在焊管外焊完成后必須“立即” 加熱到280 ℃±20 ℃并保持2 h。 后熱的主要作用是提高冷卻時(shí)間， 促進(jìn)焊縫中的擴(kuò)散氫盡快逸出， 降低焊縫和熱影響區(qū)的氫含量， 同時(shí)降低殘余應(yīng)力， 改善焊縫淬硬組織， 因此又稱“焊后消氫熱處理”， 對(duì)預(yù)防冷裂紋效果明顯。 保溫緩冷即在后熱時(shí)間結(jié)束后采用保溫材料（一般用硅酸鋁纖維毯） 覆蓋焊縫， 使其自然冷卻至室溫， 也有利于焊縫擴(kuò)散氫逸出， 降低焊縫氫含量。

在組織關(guān)系比較弱散的農(nóng)村，各級(jí)政府的資金、政策等無(wú)法直接對(duì)接分散的村民，需要村干部將政策學(xué)習(xí)領(lǐng)會(huì)以后，再傳達(dá)給村民，因此，村干部的素質(zhì)和人格魅力決定了村民對(duì)政策理解的程度，進(jìn)而影響村民對(duì)閑置宅旅游開(kāi)發(fā)的意愿和積極性。

2.4 焊材的選擇

選擇低氫的焊接材料， 必要時(shí)需測(cè)定焊材的擴(kuò)散氫含量（熔敷金屬氫含量一般要求＜5 mL/100 g）。焊材的選擇采用低強(qiáng)等韌性匹配的原則， 選擇焊縫韌性不低于管體母材金屬的焊材來(lái)匹配焊接接頭能改善焊縫塑性， 也可減輕接頭的拘束應(yīng)力， 從而減小冷裂紋傾向。 經(jīng)過(guò)摸索試驗(yàn)， 焊材基本實(shí)現(xiàn)了國(guó)產(chǎn)化。 其中， GMAW 預(yù)焊和打底焊選擇牌號(hào)THQ80-1 焊材， 型號(hào)ER80-G （ER110S-G）； 埋弧焊絲和焊劑牌號(hào)BHG-4M/XUN-123， 型號(hào)F76A6-EG。 以上焊材匹配不僅力學(xué)性能得到滿足， 而且具有良好的焊接性能。 研究表明在增加焊縫強(qiáng)度的同時(shí)也能提高韌性， 當(dāng)焊絲中w（Ni）=1.4%、 抗拉強(qiáng)度為780 MPa 時(shí)， 強(qiáng)度接近標(biāo)準(zhǔn)要求值的下限， 后增加至w（Ni）=2.6%時(shí)， 抗拉強(qiáng)度達(dá)到820 MPa以上， 滿足標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定值的要求。 有文獻(xiàn)指出， 增加Ni 含量還可以減少焊縫中側(cè)板條鐵素體來(lái)控制冷裂紋的產(chǎn)生。

2.5 焊接工藝參數(shù)

經(jīng)過(guò)焊接工藝分析與設(shè)計(jì)， 板厚26 mm 的EH690 鋼焊接工藝參數(shù)見(jiàn)表3。

3 焊管焊接生產(chǎn)過(guò)程質(zhì)量控制

通過(guò)對(duì)焊接性能的分析， EH690 鋼有明顯脆硬和冷裂紋傾向， 冷裂紋是由顯微組織、 應(yīng)力和氫含量綜合作用而導(dǎo)致的局部開(kāi)裂（晶內(nèi)或穿晶開(kāi)裂）， 即產(chǎn)生冷裂紋的三個(gè)要素是擴(kuò)散氫、淬硬組織和拘束應(yīng)力。 因此， 如何改善焊縫組織、 減少擴(kuò)散氫含量和殘余應(yīng)力， 是控制EH690 焊管焊接冷裂紋產(chǎn)生的主要工藝措施。因此， 焊接工藝應(yīng)采用小熱輸入量的單絲多層多道埋弧焊， 輔以焊前預(yù)熱、 控制層間溫度（不推薦采用太高的層間溫度， 層間溫度不應(yīng)低于預(yù)熱溫度）、 焊后消氫熱處理以及保溫緩冷。 同時(shí)應(yīng)盡量減小拘束度及合理安排焊道次序（焊道寬度控制在15 mm 左右、 焊層厚度控制在4～6 mm），降低焊縫的殘余應(yīng)力， 選擇低強(qiáng)配比的低氫焊材。 最終確定采用80%Ar+20%CO

的GMAW 合縫和預(yù)焊打底的雙面單絲多層多道埋弧焊工藝。

焊前預(yù)熱可降低焊后冷卻速度， 適當(dāng)延長(zhǎng)t

，減少或避免淬硬組織馬氏體的形成， 并可減少焊接殘余應(yīng)力， 加快擴(kuò)散氫的逸出， 因此焊前預(yù)熱能有效地防止焊接冷裂紋的發(fā)生。 預(yù)熱溫度的確定主要依據(jù)鋼種的化學(xué)成分、 淬硬傾向大小、 板厚、 冷卻條件、 拘束度、 預(yù)熱方式、 焊接線能量、焊縫金屬氫含量及施焊環(huán)境等因素。

3.1 焊材的儲(chǔ)存控制

冷卻時(shí)間t

是決定高強(qiáng)鋼焊接接頭性能的一個(gè)重要參數(shù)， 冷卻時(shí)間主要取決于焊接熱輸入、 預(yù)熱溫度和層間溫度。 每種低碳調(diào)質(zhì)鋼有各自的最佳t

， 在這冷卻速度下， 使得熱影響區(qū)具有良好的抗裂性能和韌性。 t

可以通過(guò)試驗(yàn)或者借助鋼材的焊接CCT 曲線來(lái)確定， 然后根據(jù)該t

來(lái)確定出焊接熱輸入。 通過(guò)試驗(yàn)， 焊接熱輸入控制在26 kJ/cm 以下可使熱影響區(qū)獲得較高的沖擊韌性。

3.2 下料

對(duì)鋼管焊縫進(jìn)行全長(zhǎng)范圍的打底預(yù)焊， 焊前需對(duì)焊接區(qū)域進(jìn)行150～200 ℃的預(yù)熱， 預(yù)焊完成后， 應(yīng)及時(shí)進(jìn)行內(nèi)焊。 打底焊縫最終將被氣刨清根去除。

3.3 成型工藝控制

控制好成型后的管坯圓度、 開(kāi)口尺寸、 噘嘴量和直邊量， 以減小成型合縫時(shí)的拘束應(yīng)力。

3.4 合縫和焊接引熄弧板

使用合縫機(jī)對(duì)鋼管進(jìn)行合縫， 合縫時(shí)控制錯(cuò)邊量小于1 mm， 并進(jìn)行牢固的定位焊， 焊前需對(duì)焊接區(qū)域進(jìn)行150～200 ℃的預(yù)熱， 在焊接過(guò)程中也可采用火焰烘烤的方式保持預(yù)熱溫度。 引熄弧板需采用同厚度的EH690 鋼板， 引熄弧板應(yīng)焊平、 焊牢、 坡口對(duì)正且平直。

3.5 預(yù)焊

采用機(jī)械銑邊的方式加工坡口， 幾乎沒(méi)有熱影響區(qū)。 產(chǎn)生冷裂紋的原因之一是焊縫存在應(yīng)力且?jiàn)A雜擴(kuò)散氫， 因此坡口加工后應(yīng)對(duì)坡口邊緣的水分、 氧化皮、 鐵銹、 油污等進(jìn)行徹底清除， 保證坡口邊緣至少25 mm 范圍經(jīng)修磨后露出金屬光澤。 焊接坡口形式及尺寸如圖1 所示。

3.6 內(nèi)焊

使用電加熱片進(jìn)行150～200 ℃的預(yù)熱， 焊接過(guò)程中應(yīng)用烘槍火焰在鋼管外部對(duì)即將焊接的區(qū)域進(jìn)一步預(yù)熱， 火焰芯距焊縫表面的距離應(yīng)＞50 mm， 以維持預(yù)熱溫度。 多層多道焊的層間溫度不低于預(yù)熱溫度且不高于200 ℃。

3.7 氣刨清根

內(nèi)焊后立即通過(guò)碳弧氣刨在鋼管外部對(duì)焊縫進(jìn)行清根， 預(yù)焊縫需要完全清除。 若焊后未及時(shí)對(duì)焊縫清根， 導(dǎo)致溫度低于150 ℃， 需先預(yù)熱至150 ℃后， 方可進(jìn)行清根， 以免因?yàn)樘寂僭斐纱阌步M織。 清根后需用磨光機(jī)修磨坡口內(nèi)外的氣刨積碳層， 露出金屬光澤， 以免增加的碳導(dǎo)致熱影響區(qū)冷裂紋。

3.8 外焊

清根后進(jìn)行多層多道的外焊縫焊接， 外焊前需進(jìn)行150～200 ℃的預(yù)熱。 控制好多層多道焊的層間溫度不低于預(yù)熱溫度且不高于200 ℃， 整個(gè)焊接過(guò)程都應(yīng)控制預(yù)熱溫度， 保證層間溫度， 可增加擴(kuò)散氫逸出時(shí)間， 降低焊縫擴(kuò)散氫含量。

3.9 焊后緊急消氫熱處理及保溫緩冷工藝

（1） 拉伸試驗(yàn)。 按照AWS D1.1/D1.1M 標(biāo)準(zhǔn),取樣進(jìn)行拉伸試驗(yàn)， 試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表4。 從表4 可以看出， 焊縫的抗拉強(qiáng)度均高于標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的母材抗拉強(qiáng)度， 且斷裂在母材區(qū)域。

4 焊接接頭試驗(yàn)結(jié)果分析

4.1 無(wú)損檢測(cè)

焊接完成48 h 后進(jìn)行無(wú)損檢測(cè)， 無(wú)損檢測(cè)采用超聲和磁粉檢測(cè)方法， 超聲波檢測(cè)應(yīng)特別注意橫向裂紋缺陷的檢測(cè)方法（采用45°小晶片斜探頭沿磨平的焊縫或帶余高表面做兩個(gè)相對(duì)方向的掃查）， 磁粉檢測(cè)采用磁軛法、 非熒光濕連續(xù)法檢測(cè)焊縫內(nèi)外表面。 檢測(cè)結(jié)果滿足AWS D1.1/D1.1M 標(biāo)準(zhǔn)和技術(shù)規(guī)格書的要求。 對(duì)焊縫進(jìn)行外觀檢查，焊縫表面平滑過(guò)渡， 無(wú)表面氣孔和裂紋等缺陷。

第二個(gè)方面，益智區(qū)游戲材料的投放要根據(jù)主題開(kāi)展，講究層次性。在幼兒園時(shí)期的每個(gè)階段都會(huì)有不同的主題設(shè)定，每一個(gè)主題都有不同的活動(dòng)內(nèi)容和重點(diǎn)、難點(diǎn)。所以，在進(jìn)行游戲材料投放時(shí)一定要結(jié)合主題，適時(shí)投放，讓幼兒可以在每個(gè)主題下集中的學(xué)習(xí)，掌握一方面的知識(shí)或者能力，得到更好的實(shí)踐。在投放游戲材料的時(shí)候一定要講究層次性，一方面，要按照由易到難，由淺入深的規(guī)律進(jìn)行投放，做到與幼兒的認(rèn)知發(fā)展相吻合；另一方面，要考慮到每個(gè)幼兒之間在能力、興趣、愛(ài)好等方面的差異性。這需要教師根據(jù)幼兒的特點(diǎn)提供不同層次的游戲材料，實(shí)行因材施教的教育方式，根據(jù)幼兒的興趣和能力進(jìn)行投放，以此來(lái)促進(jìn)每一個(gè)幼兒能力的提高。

4.2 理化性能試驗(yàn)

結(jié)合AWS D1.1/D1.1M 標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于焊接工藝評(píng)定及補(bǔ)充技術(shù)規(guī)范的要求， 對(duì)焊接接頭進(jìn)行板狀橫向拉伸試驗(yàn)、 導(dǎo)向彎曲（側(cè)彎） 試驗(yàn)、 系列溫度 （-20 ℃、 -40 ℃、 -60 ℃） 沖擊試驗(yàn)、 宏觀金相和硬度試驗(yàn)。

后熱可以增加擴(kuò)散氫的逸出， 減少擴(kuò)散氫的局部聚集， 降低殘余應(yīng)力， 同時(shí)對(duì)降低熱影響區(qū)硬度非常重要。 焊后采用履帶加熱片在焊縫周圍150 mm 范圍進(jìn)行消氫熱處理， 溫度控制在（280±20） ℃， 后熱時(shí)間最少2 h， 然后采用硅酸鋁纖維毯覆蓋保溫緩冷。 保溫緩冷不僅防止冷裂紋效果好， 且焊管車間現(xiàn)場(chǎng)操作方便， 成本較低。

（2） 導(dǎo)向彎曲試驗(yàn)。 按照AWS D1.1/D1.1M標(biāo)準(zhǔn)， 取樣進(jìn)行導(dǎo)向彎曲試驗(yàn)， 彎曲試驗(yàn)采用側(cè)彎代替正彎和反彎試驗(yàn)， 取4 個(gè)側(cè)彎試樣， 彎軸直徑63.5 mm， 彎曲角度180°， 彎曲后觀察受彎表面沒(méi)有出現(xiàn)裂紋等缺陷， 試樣全部合格。

（3） 沖擊試驗(yàn)。 按照AWS D1.1/D1.1M 標(biāo)準(zhǔn)， 取樣進(jìn)行夏比V 形缺口沖擊試驗(yàn)， 按照標(biāo)準(zhǔn)和補(bǔ)充技術(shù)規(guī)范要求， 分別取焊縫中心、 熔合線、 熔合線+2 mm 和熔合線+5 mm 處4 組沖擊試樣， 試樣尺寸均為10 mm×10 mm×55 mm， 試驗(yàn)溫度采用標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定和補(bǔ)充系列溫度 （-20 ℃、-40 ℃、 -60 ℃）， 試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表5。 由沖擊試驗(yàn)結(jié)果可知， 4 組試樣各溫度條件下沖擊性能均滿足標(biāo)準(zhǔn)要求， 沖擊功相比標(biāo)準(zhǔn)有較大的富余量。

（4） 維氏硬度試驗(yàn)。 EH690 高強(qiáng)鋼焊接后最高硬度多出現(xiàn)在熔合線附近的熱影響區(qū)， 因此測(cè)得熱影響區(qū)硬度值的大小對(duì)預(yù)測(cè)焊接接頭的力學(xué)性能及開(kāi)裂傾向有重要意義。 通過(guò)對(duì)焊接接頭取樣進(jìn)行維氏硬度試驗(yàn)， 焊縫和熱影響區(qū)的硬度和母材相當(dāng)， 說(shuō)明熱影響區(qū)沒(méi)有出現(xiàn)軟化和硬化現(xiàn)象， 焊接工藝正確。 維氏硬度試驗(yàn)打點(diǎn)位置如圖2 所示， 試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表6。

用語(yǔ)言去學(xué)專業(yè)知識(shí)的同時(shí)也在學(xué)習(xí)使用這種語(yǔ)言。教師應(yīng)該鼓勵(lì)學(xué)生在教室參加有意義的互動(dòng)互動(dòng)。增加學(xué)生發(fā)言時(shí)間，減少教師發(fā)言時(shí)間。這種交流也包括適當(dāng)?shù)哪刚Z(yǔ)及語(yǔ)碼轉(zhuǎn)換等，這些主要是幫助教學(xué)活動(dòng)順利進(jìn)行，如教師用母語(yǔ)發(fā)出指令等。經(jīng)過(guò)一段時(shí)間的適應(yīng)后，無(wú)論教師還是學(xué)生都要盡力減少使用母語(yǔ)和語(yǔ)碼轉(zhuǎn)換。學(xué)生如果能較多地使用目標(biāo)語(yǔ)討論學(xué)科知識(shí)內(nèi)容，則教學(xué)目標(biāo)相對(duì)較好地實(shí)現(xiàn)了。

（5） 宏觀金相試驗(yàn)。 通過(guò)對(duì)焊接接頭取樣進(jìn)行金相組織分析和宏觀腐蝕檢查， 焊縫成形良好， 平滑過(guò)渡， 焊縫完全焊透， 無(wú)裂紋和未熔合缺陷， 內(nèi)外焊縫的重合量為2.5 mm， 焊偏量1 mm， 焊縫宏觀形貌如圖3 所示。

在焊接熱輸入≤26 kJ/cm 的情況下， 焊接接頭組織形貌如圖4 所示。 從圖4 可以看出， 焊縫組織以粒狀貝氏體 （B

） 和針狀鐵素體 （IAF）為主， 還包含有多邊鐵素體（PF） 和珠光體（P），晶粒比較細(xì)小， 所以韌性較好； 熔合區(qū)以粒狀貝氏體 （B

） 和珠光體 （P） 為主， 韌性也較好；細(xì)晶區(qū)以多邊鐵素體（PF） 和珠光體（P） 為主。

根據(jù)本課題研究初級(jí)階段的情況，做好資料收集，比如：師生關(guān)于“數(shù)學(xué)基本活動(dòng)經(jīng)驗(yàn)”現(xiàn)狀調(diào)查報(bào)告、學(xué)生基本活動(dòng)經(jīng)驗(yàn)成長(zhǎng)記錄袋，整理初步提煉本課題階段研究成果。

通過(guò)調(diào)查發(fā)現(xiàn)，老年人生活質(zhì)量下降主要表現(xiàn)在心理健康和身體健康兩個(gè)方面。其中心理健康方面較差的老年人占54.98%，差的占17.53%；身體健康方面較差的老年人占52.21%，差的占14.75%（見(jiàn)表4）。造成老年人生活質(zhì)量下降的原因主要是老年人有慢性疾病以及病痛，影響生活功能，易緊張、憂郁，智力明顯下降，生活滿意度低，家庭矛盾多，生活孤獨(dú)無(wú)規(guī)律，嗜煙酗酒，生活困難。應(yīng)積極提高老年人生活自理能力，改善生活質(zhì)量，延長(zhǎng)期望壽命。部分老年人生活質(zhì)量良好，應(yīng)進(jìn)一步關(guān)注其生活方式、自我保健、情緒調(diào)節(jié)和慢性疾病，及時(shí)發(fā)現(xiàn)問(wèn)題并改善，從而維護(hù)健康。

5 結(jié)束語(yǔ)

通過(guò)對(duì)EH690 高強(qiáng)鋼的焊接性分析， 制定了可靠的焊接工藝規(guī)范， 即采用富氬氣體保護(hù)焊打底、 埋弧焊填充蓋面的工藝， 對(duì)焊管生產(chǎn)過(guò)程進(jìn)行全面質(zhì)量控制， 獲得了性能優(yōu)良的焊接接頭， 焊管焊接接頭的無(wú)損檢測(cè)、 理化性能試驗(yàn)結(jié)果完全滿足標(biāo)準(zhǔn)和補(bǔ)充技術(shù)規(guī)范的要求。 采用本研究工藝和質(zhì)量控制措施實(shí)現(xiàn)了鋪管船和起重機(jī)臂架用焊管的批量生產(chǎn)， 應(yīng)用于800～3 600 t 起重機(jī)、 5 000 t 打撈船、 7 500 t全回轉(zhuǎn)浮吊、 8 000 t 雙臂架浮吊等， 保證了浮吊的施工質(zhì)量要求， 滿足了浮吊臂架結(jié)構(gòu)的使用安全。

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