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    閃光焊FeCrAl 合金管材的接頭組織及性能

    2022-05-25 11:07:56王恒霖曹睿李晌車洪艷王鐵軍秦巍
    焊接學(xué)報(bào) 2022年3期
    關(guān)鍵詞:閃光母材晶界

    王恒霖,曹睿,李晌,車洪艷,王鐵軍,秦巍

    (1.蘭州理工大學(xué),有色金屬先進(jìn)加工與再利用省部共建國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,蘭州,730050;2.八環(huán)科技集團(tuán)股份有限公司,臺(tái)州,318054;3.中國(guó)鋼研科技集團(tuán)有限公司,安泰科技股份有限公司,北京,100081;4.河北省熱等靜壓工程技術(shù)研究中心,涿州,072750)

    0 序言

    良好的焊接性、高質(zhì)量的焊件性能和焊接可修復(fù)性往往是核電行業(yè)所考慮的材料選擇要求[1].在輕水冷卻反應(yīng)堆和第四代反應(yīng)堆中,采用氧化物彌散強(qiáng)化(oxide dispersion strengthening,ODS)的FeCrAl 合金作為ODS 合金的一種,因其具有出色的抗輻射損傷和高溫拉伸、蠕變及高溫疲勞強(qiáng)度,已被用于航天、能源及其它領(lǐng)域,如輕水反應(yīng)堆的包殼材料就是用此種合金用來(lái)替代傳統(tǒng)的Zr 合金[2-6].在核反應(yīng)堆中使用這種結(jié)構(gòu)材料提高了整體的經(jīng)濟(jì)性、靈活性、安全性和可靠性.FeCrAl 合金的杰出性能是由于其存在超高密度的Y2O3,YAl/Ti-O 等氧化物彌散顆粒[7-8].氧化物顆粒的分布情況直接關(guān)系到FeCrAl 合金的性能.所以,F(xiàn)eCrAl合金的連接一直是其焊接領(lǐng)域的一個(gè)難點(diǎn).

    傳統(tǒng)的熔化焊技術(shù)(如電弧焊)應(yīng)用于這種ODS合金時(shí),容易出現(xiàn)如下問(wèn)題:①焊縫區(qū)的晶粒較為粗大,為柱狀晶組織;②焊縫區(qū)氧化物顆粒易聚集上浮至熔池表面產(chǎn)生焊接缺陷;③熱影響區(qū)較為明顯[9-10].所以,目前就氧化物彌散強(qiáng)化的ODS 合金的焊接主要是以固相焊接為主,為了保證焊縫區(qū)域有一定數(shù)量的氧化物顆粒分布,避免由于焊接的熱作用導(dǎo)致氧化物顆粒的聚集長(zhǎng)大甚至熔化[11-12].而閃光焊作為冷壓焊的一種,焊縫表面成形好、成本低、效率高等優(yōu)點(diǎn),廣泛應(yīng)用于管材結(jié)構(gòu)之間的焊接[13].

    目前國(guó)內(nèi)外研究人員使用電阻焊已經(jīng)成功連接了各種ODS 合金,其中Seki 等人[14]在21 世紀(jì)初使用加壓電阻焊成功實(shí)現(xiàn)了9Cr-ODS 馬氏體燃料棒包殼管與端塞同質(zhì)材料之間的焊接.Olivier 等人[15]使用加壓電阻焊實(shí)現(xiàn)了9Cr-ODS 鋼包殼與14Cr-ODS 鋼端塞的連接,焊后在焊縫區(qū)及熱影響區(qū)的氧化物顆粒仍能保持彌散分布的特征.Jerred等人[16]利用加壓電阻焊成功實(shí)現(xiàn)了MA957-ODS包殼與HT-9 鐵素體-馬氏體鋼端塞的異質(zhì)材料之間的焊接,焊后焊縫區(qū)的氧化物顆粒分布均勻,滿足輕水反應(yīng)堆中服役的組織要求.所以閃光焊是一種低成本連接ODS 合金的焊接方法.文中采用閃光焊對(duì)FeCrAl 合金進(jìn)行了對(duì)接接頭的焊接,通過(guò)掃描電子顯微鏡及能譜儀等手段研究了焊接接頭的顯微組織特征、焊接接頭不同區(qū)域氧化物顆粒的分布情況以及力學(xué)性能.

    1 試驗(yàn)方法

    采用粉末冶金方法制備的FeCrAl 合金錠材,然后通過(guò)熱擠壓工藝制備出FeCrAl 合金管材,F(xiàn)eCrAl 合金管的壁厚為6.5 mm,主要成分如表1所示.焊接試驗(yàn)前,為了驗(yàn)證FeCrAl 合金管的焊接性,將FeCrAl 合金管加工成規(guī)格為65 mm × 45 mm × 6.5 mm 的圓弧片,進(jìn)行FeCrAl 合金管的模擬焊接試驗(yàn).焊前用砂紙打磨焊道直至將待焊面打磨平整且露出金屬光澤,并用丙酮超聲波清洗待焊面.試驗(yàn)使用閃光焊機(jī)進(jìn)行圓弧片的焊接,表2 為多次焊接試驗(yàn)得出的最優(yōu)焊接參數(shù).圖1 為具體的裝焊順序.

    圖1 裝焊順序及取樣位置示意圖(mm)Fig.1 Assembly sequence and sampling position diagram

    表1 FeCrAl 合金管材的主要化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)Table 1 Main chemical compositions of FeCrAl alloy tube base material

    表2 閃光焊FeCrAl 合金管材的焊接工藝參數(shù)Table 2 Welding parameters of FeCrAl alloy tube by flash welding

    焊接完成后,切取金相試樣進(jìn)行磨制拋光后使用稀釋后的王水(5 mL 硝酸+15 mL 鹽酸+15 mL水)進(jìn)行金相試樣的浸泡腐蝕,腐蝕時(shí)間為45 s.使用ZEISS LSM800 型光學(xué)顯微鏡及自帶能譜分析功能的QUANTA FEG450 型場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡對(duì)母材和焊縫組織及各區(qū)氧化物顆粒的分布情況進(jìn)行觀察;使用Instron-8801 型伺服萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行焊接接頭的力學(xué)性能檢測(cè).

    2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 母材組織及氧化物分布情況

    圖2 為FeCrAl 合金管材的組織.圖2a 為熱擠壓后FeCrAl 合金管材的顯微組織,母材為等軸態(tài)的鐵素體組織.圖2b~ 圖2d 為FeCrAl 合金母材組織中氧化物以及析出相的分布.氧化物顆粒主要在晶內(nèi)呈現(xiàn)彌散均勻分布,在晶界出現(xiàn)少量的氧化物聚集,如圖2b 和圖2c 所示.圖2d 為局部放大的氧化物顆粒和晶界析出相,對(duì)晶內(nèi)氧化物顆粒及析出相的成分分析如表3 所示,發(fā)現(xiàn)晶內(nèi)氧化物顆粒富Hf,Y,Zr,Ti 元素.主要氧化物類型為白色納米級(jí)含Y 氧化物顆粒(圖2d 中的氧化物2)和亞微米級(jí)的Y-M-O 型氧化物顆粒(圖2d 中的氧化物1),其中M 主要由Al,F(xiàn)e,Cr,Ti 構(gòu)成,是一種稀土氧化物和其它氧化物結(jié)合而成彌散分布的混合氧化物,尺寸大部分為亞微米級(jí),它的熔點(diǎn)比基體母材高,并且具有良好的熱穩(wěn)定性[17-18].如圖2d 所示,由于在熱等靜壓和熱擠壓的過(guò)程中,在高溫作用下造成了輕微的元素偏析[19],導(dǎo)致晶界出現(xiàn)Cr 元素的富集,這種現(xiàn)象在母材中是普遍存在的,可以通過(guò)后期熱處理調(diào)控Cr 元素的分布.

    圖2 母材組織及晶界析出相Fig.2 Microstructure of base metal and precipitated phase at grain boundary.(a) microstructure of the base metal;(b) distribution of oxides in the base metal;(c) distribution of oxides in the base metal grain boundary;(d) types of oxides and grain boundary precipitate in the base metal

    表3 圖2d 中氧化物顆粒的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)Table 3 Chemical compositions of oxide particles in Fig.2d

    2.2 焊縫及熱影響區(qū)組織

    閃光焊FeCrAl 合金管焊接接頭主要由焊縫、熱影響區(qū)及母材組成.圖3 為閃光焊FeCrAl 合金管材的焊接接頭的組成.圖4 為焊縫金屬和熱影響區(qū)的微觀組織.圖4a 為圖3 的b 區(qū)放大圖.從圖4a可以看出,焊縫區(qū)域的晶粒尺寸較大.在閃光對(duì)焊過(guò)程中,焊接試樣端面不是絕對(duì)平整,端面凸起部分金屬在電阻熱的作用下熔化產(chǎn)生閃光.快速頂鍛后,端面的液態(tài)金屬被擠出焊縫外部,由端面后部半固態(tài)金屬形成焊縫組織.受焊接熱循環(huán)的影響,焊縫區(qū)升溫速率較快,峰值溫度最高,高溫停留時(shí)間長(zhǎng)使端面后部半固態(tài)金屬的晶粒長(zhǎng)大,造成最終的焊縫區(qū)域晶粒尺寸較大[20-21].圖4b 和圖4c 分別為圖3 的c,d 區(qū)放大圖,中部熱影響區(qū)并沒(méi)有出現(xiàn)明顯的晶粒取向,上部與下部熱影響區(qū)的晶粒取向呈現(xiàn)中部對(duì)稱分布.當(dāng)端面金屬熔化,在頂鍛力的作用下向焊縫兩側(cè)擠出.熱影響區(qū)的金屬受到端面熔化金屬與后部固態(tài)金屬的雙重?cái)D壓,使得熱影響區(qū)的晶粒取向由焊縫中部向焊縫兩端延伸.由于FeCrAl 合金管的制備采用了熱擠壓工藝,在熱擠壓的過(guò)程中產(chǎn)生了較大的塑性變形具有一定的形變儲(chǔ)能,使得再結(jié)晶的溫度降低.隨著遠(yuǎn)離閃光對(duì)焊的端面,焊接熱影響區(qū)所受到的熱作用減少,其晶粒并未粗化,形變儲(chǔ)能得以釋放,從而在熱影響區(qū)出現(xiàn)了細(xì)小的再結(jié)晶晶粒,細(xì)化了焊接接頭的整體晶粒尺寸.晶粒尺寸統(tǒng)計(jì)結(jié)果如圖5 所示.

    圖3 焊接接頭橫截面的宏觀組成Fig.3 Macrostructure of cross section of the welded joint

    圖4 焊縫金屬和熱影響區(qū)的微觀組織Fig.4 Microstructure of weld metal and heat affected zone.(a) microstructure of the weld metal;(b)microstructure of the upper heat affected zone;(c) microstructure of the middle heat affected zone

    圖5 母材、焊縫及熱影響區(qū)的晶粒尺寸Fig.5 Grain sizes of base metal,weld metal and heat affected zone

    2.3 焊縫及熱影響區(qū)氧化物分布情況

    圖6 為閃光焊FeCrAl 合金管的焊縫及熱影響區(qū)氧化物顆粒的分布.如圖6a 所示,焊縫晶粒內(nèi)氧化物顆粒分布均勻,少量納米級(jí)含Y 氧化物顆粒在晶界偏聚長(zhǎng)大,亞微米級(jí)Y-M-O 型氧化物顆粒分布基本不變.半固態(tài)金屬在頂鍛的過(guò)程中,焊縫溫度較高熱激活能較大,出現(xiàn)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶,使晶界的能量降低[22-23],從而導(dǎo)致距離晶界較近的少量含Y 氧化物顆粒向能量較低晶界移動(dòng).但焊縫金屬處于半固態(tài)的時(shí)間較短,所以向晶界移動(dòng)的氧化物顆粒的數(shù)量較少,只有靠近晶界的少部分納米級(jí)氧化物偏聚在晶界.如圖6b 和圖6c 所示,與溫度較高的焊縫區(qū)相比,上部和中部熱影響區(qū)的溫度較低,這使得上部和中部的熱影響區(qū)并未出現(xiàn)明顯的氧化物顆粒向晶界偏聚,整體呈現(xiàn)出與母材類似的彌散分布形態(tài).

    圖6 焊縫及熱影響區(qū)氧化物的分布Fig.6 Distribution of oxides in weld metal and heat affected zone.(a) weld metal;(b) upper heat-affected zone;(c)middle heat-affected zone

    2.4 拉伸性能及斷口形貌

    焊縫和母材室溫拉伸試驗(yàn)結(jié)果如圖7 所示,測(cè)得焊縫的最大抗拉強(qiáng)度值為611 MPa,平均抗拉強(qiáng)度為594 MPa.焊接接頭斷裂在焊縫位置,如圖8所示.如圖9 所示,拉伸斷口整體表現(xiàn)為脆性斷裂的特征,局部出現(xiàn)河流狀花樣[24].粗大晶粒的焊縫區(qū)成為焊接接頭中的薄弱區(qū)域.但是,焊縫區(qū)域晶粒內(nèi)彌散分布著許多細(xì)小顆粒狀氧化物,起到了一定的彌散強(qiáng)化作用,彌散分布的氧化物顆??梢云鸬阶璧K晶粒長(zhǎng)大的效果,降低了晶界的應(yīng)力集中程度,還可以有效阻礙裂紋的擴(kuò)展,使得整個(gè)焊接接頭的力學(xué)性能較為接近母材,整體性能較為優(yōu)異.

    圖7 母材和焊接接頭的拉伸強(qiáng)度Fig.7 Tensile strength of base metal and welded joint

    圖8 焊接接頭拉伸斷裂位置及斷口側(cè)面Fig.8 Tensile fracture location and fracture side surface of the welded joint.(a) tensile fracture location;(b) fracture side surface

    圖9 焊接接頭的拉伸斷口Fig.9 Tensile fracture surface of the welded joint.(a) cleavage fracture surface;(b) crack initiation origin;(c)magnification of crack initiation origin

    2.5 焊接接頭硬度分布

    在焊接熱循環(huán)和頂鍛力的共同作用下,焊接接頭不同部位晶粒尺寸不同,導(dǎo)致焊接接頭硬度也不同.分別對(duì)整個(gè)焊接接頭底部、中部和上部的母材、熱影響區(qū)和焊縫區(qū)的硬度進(jìn)行測(cè)試,最終顯微硬度測(cè)試結(jié)果如圖10 所示.FeCrAl 合金管材的顯微硬度維持在250 HV 左右.由于熱影響區(qū)發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶,導(dǎo)致熱影響區(qū)的晶粒尺寸相較于焊縫區(qū)和原始母材的晶粒尺寸更加細(xì)小.而焊縫區(qū)整體晶粒尺寸較大,所以焊縫區(qū)的顯微硬度低于熱影響區(qū)和原始母材的顯微硬度.

    圖10 焊接接頭的硬度分布Fig.10 Hardness distribution of welded joint

    3 結(jié)論

    (1)在焊接電流550 A、頂鍛留量15 mm、閃光時(shí)間10 s、頂鍛時(shí)間7 s 的焊接參數(shù)下,通過(guò)閃光對(duì)焊方法成功實(shí)現(xiàn)了FeCrAl 合金圓弧片的焊接.

    (2) FeCrAl 合金閃光焊接接頭由焊縫區(qū)和熱影響區(qū)及母材組成,焊縫區(qū)的晶粒尺寸較大,熱影響區(qū)上部和下部呈現(xiàn)中部對(duì)稱的特征,在頂鍛力和焊接熱循環(huán)的作用下,發(fā)生了動(dòng)態(tài)再結(jié)晶,熱影響區(qū)晶粒尺寸較小.

    (3)在焊接電流550 A、頂鍛留量15 mm、閃光時(shí)間10 s、頂鍛時(shí)間7 s 的焊接工藝參數(shù)下,焊接接頭抗拉強(qiáng)度達(dá)到594 MPa,為母材強(qiáng)度的90.5%,斷裂位置在焊縫區(qū),整體呈現(xiàn)脆性斷裂模式.由于焊縫晶粒長(zhǎng)大,造成焊接接頭軟化,使焊接接頭整體力學(xué)性能下降.

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