大尺寸脈沖渦流檢測(cè)熱力管道腐蝕缺陷

1 概述

供熱管道隨著服役時(shí)間的增長(zhǎng)，會(huì)發(fā)生腐蝕、變形甚至破裂

，這些損傷嚴(yán)重威脅管道的運(yùn)營(yíng)安全，造成嚴(yán)重的經(jīng)濟(jì)損失。及時(shí)有效地檢測(cè)在役管道的運(yùn)營(yíng)狀況是保障能源安全輸送的重要環(huán)節(jié)之一，其中檢測(cè)熱力金屬管道的腐蝕狀況是管道安全性評(píng)價(jià)的關(guān)鍵依據(jù)。

脈沖渦流檢測(cè)技術(shù)是建立在電磁感應(yīng)原理基礎(chǔ)上的時(shí)間域人工源電磁無(wú)損檢測(cè)方法，常規(guī)的脈沖渦流檢測(cè)裝置一般采用小尺寸放置式線圈，用于檢測(cè)復(fù)雜構(gòu)件不同深度的缺陷?；诿}沖渦流檢測(cè)的特點(diǎn)，本文提出大尺寸探頭脈沖渦流檢測(cè)技術(shù)，用于實(shí)現(xiàn)埋深在1 500 mm以?xún)?nèi)的熱力管道非開(kāi)挖在役無(wú)損檢測(cè)，建立了脈沖渦流檢測(cè)熱力管道的電磁場(chǎng)模型，利用基于非均勻網(wǎng)格技術(shù)的時(shí)域有限差分算法正演熱力管道模型的脈沖渦流響應(yīng)特征，設(shè)計(jì)相應(yīng)的檢測(cè)實(shí)驗(yàn)來(lái)驗(yàn)證正演結(jié)果的可靠性。脈沖渦流法受周?chē)匦?、熱力管道運(yùn)營(yíng)情況的影響較小，并且可以較為準(zhǔn)確地獲得被檢管道的缺陷信息，具有良好的應(yīng)用前景。

由圖6(a)可知,彎曲梁的受力情況與微納測(cè)頭受Z向載荷時(shí)支撐梁的受力情況是一致的，故支撐梁彎曲時(shí)試函數(shù)與式(1)相同。

3.將需要改擴(kuò)建的教學(xué)科研用房、師生活動(dòng)用房和行政管理用房等存量項(xiàng)目，鑒于前面分析的原因，適用于ROT模式，付費(fèi)機(jī)制可以采用政府付費(fèi)或者可行性缺口補(bǔ)助。

近年來(lái)，“雙創(chuàng)”浪潮如雨后春筍般涌現(xiàn)。在教育部提出的方針和政策的指引下，應(yīng)用型本科院校的創(chuàng)新創(chuàng)業(yè)教育開(kāi)展得如火如荼,各類(lèi)課程也將對(duì)學(xué)生創(chuàng)新意識(shí)的激發(fā)和創(chuàng)業(yè)能力的培養(yǎng)融入其中，緊跟時(shí)代的需求，積極改革。電子商務(wù)是創(chuàng)新創(chuàng)業(yè)的重要載體和平臺(tái)，電子商務(wù)課程改革勢(shì)在必行。

2 方法

2.1 大尺寸脈沖渦流檢測(cè)

脈沖渦流(pulsed eddy current，PEC)檢測(cè)技術(shù)也稱(chēng)為暫態(tài)渦流檢測(cè)技術(shù)，其基本原理是采集線圈關(guān)斷后被檢試件產(chǎn)生的電磁場(chǎng)，通過(guò)分析被檢試件感應(yīng)出來(lái)的渦流場(chǎng)得到試件的厚度或缺陷等信息

。與傳統(tǒng)渦流檢測(cè)不同，脈沖渦流檢測(cè)采用的激勵(lì)是方波或階躍信號(hào)，傳感器采集的是以被檢試件為中心的系統(tǒng)脈沖或者階躍響應(yīng)。因此，接收信號(hào)頻率成分豐富，在較大距離下仍可得到檢測(cè)信號(hào)，對(duì)大面積的金屬腐蝕檢測(cè)有效。

根據(jù)管道的埋深，設(shè)計(jì)大尺寸脈沖渦流檢測(cè)探頭，外觀見(jiàn)圖1a。探頭外殼采用高級(jí)尼龍材質(zhì)一體成型，堅(jiān)固耐磨，不易變形，銅質(zhì)漆包線線圈嵌入外殼槽中并封裝。外框?yàn)槊}沖渦流信號(hào)發(fā)射線框，邊長(zhǎng)為1 000 mm，內(nèi)框?yàn)楦袘?yīng)信號(hào)接收線框，邊長(zhǎng)為500 mm。此種檢測(cè)探頭稱(chēng)為中心回線檢測(cè)裝置，既能夠減小收發(fā)線圈間互感，又能與被檢管道有較好的耦合。通過(guò)改變發(fā)射和接收線圈的匝數(shù)、線圈邊長(zhǎng)、線圈直徑、線路中阻尼電阻等方法實(shí)現(xiàn)匹配，盡可能使接收線圈工作在臨界阻尼狀態(tài)，這樣才能使接收的信號(hào)不振蕩失真，并準(zhǔn)確反映檢測(cè)目標(biāo)的信息。通過(guò)綜合調(diào)整檢測(cè)系統(tǒng)參數(shù)，發(fā)現(xiàn)發(fā)射線圈為30匝、直徑為1 mm且接收線圈為60匝、直徑為1 mm時(shí)，對(duì)埋深在1 500 mm以?xún)?nèi)的管道能夠獲得較好的檢測(cè)信號(hào)。

首先，農(nóng)業(yè)龍頭企業(yè)生產(chǎn)生活條件差，特別是種養(yǎng)企業(yè)生產(chǎn)環(huán)境差，沒(méi)有穩(wěn)定的職稱(chēng)、收入與福利保障，難以吸引優(yōu)秀人才。

脈沖渦流檢測(cè)原理見(jiàn)圖1b。大尺寸脈沖渦流檢測(cè)探頭平鋪放置在熱力管道上方地面上，并在發(fā)射線圈中加載階躍電流，則在一定時(shí)間內(nèi)，線圈周?chē)⒎€(wěn)定的一次磁場(chǎng)。關(guān)斷激勵(lì)電流時(shí)，管道周?chē)呀?jīng)形成的一次磁場(chǎng)在一定時(shí)間內(nèi)逐步減弱直至消失

，在一次磁場(chǎng)減弱的過(guò)程中周?chē)臻g會(huì)形成變化的二次磁場(chǎng)。二次磁場(chǎng)會(huì)使接收線圈中形成逐漸減弱的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)。在電流完全關(guān)斷以后，間隔一段時(shí)間，盡可能使一次磁場(chǎng)的影響消除。利用接收線圈兩端感應(yīng)電壓反映二次磁場(chǎng)的信息，以此判斷熱力管道的腐蝕狀況。

2.2 時(shí)域有限差分算法[4-6]

根據(jù)時(shí)域有限差分算法的原理，編制計(jì)算軟件對(duì)模型進(jìn)行仿真模擬。脈沖渦流檢測(cè)涉及的電磁場(chǎng)是時(shí)間域電磁場(chǎng)，時(shí)域有限差分算法是一種直接在時(shí)間域求解電磁場(chǎng)的方法，可展現(xiàn)電磁場(chǎng)在地下隨時(shí)間傳播的全過(guò)程。其主要原理是以有限差分算法為基礎(chǔ)，利用離散方程組對(duì)電磁場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬，將連續(xù)的電磁場(chǎng)方程組離散成有限差分方程組，并在空間域和時(shí)間域中采樣電磁場(chǎng)。采用時(shí)域有限差分算法計(jì)算脈沖渦流電磁場(chǎng)時(shí)，為了獲得穩(wěn)定的數(shù)值解，并盡可能減少計(jì)算時(shí)間，需要綜合考慮網(wǎng)格剖分、激勵(lì)源的施加和邊界條件的處理。經(jīng)過(guò)時(shí)域有限差分?jǐn)?shù)值模擬過(guò)程，最終得到接收線圈兩端的感應(yīng)電壓。

在發(fā)射線圈(探頭)所影響的范圍內(nèi)(2.5 m之內(nèi))，主要影響接收線圈的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)的因素就是管道的阻抗。檢測(cè)環(huán)境中空氣、土壤和管道內(nèi)介質(zhì)的阻抗對(duì)感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)的影響微乎其微。因此整個(gè)模型中不需要考慮空氣、土壤和管道內(nèi)的介質(zhì)。管道無(wú)保溫層。

① 非均勻網(wǎng)格剖分

在環(huán)狀腐蝕長(zhǎng)度保持不變的情況下，通過(guò)調(diào)整腐蝕深度來(lái)觀察壁厚變化對(duì)脈沖渦流感應(yīng)電壓的影響。保持腐蝕長(zhǎng)度為100 mm不變，腐蝕深度分別為3.5 mm、10.5 mm、17.5 mm和28 mm時(shí)，對(duì)應(yīng)腐蝕相對(duì)深度分別為10%、30%、50%和80%的模型，其他參數(shù)與標(biāo)準(zhǔn)管一致。分析環(huán)狀槽中心位置正上方測(cè)點(diǎn)的感應(yīng)電壓特征，見(jiàn)圖5～6。圖5中對(duì)中期信號(hào)區(qū)間感應(yīng)電壓局部放大，可以看出感應(yīng)電壓整體變化趨勢(shì)較大，且感應(yīng)電壓相差較大。隨著壁厚減薄程度的增大，金屬減少量增大，感應(yīng)電壓分離趨勢(shì)明顯，且感應(yīng)電壓逐漸減小。圖6中對(duì)晚期信號(hào)區(qū)間感應(yīng)電壓局部放大，可以看出感應(yīng)電壓整體呈直線下降趨勢(shì)，隨著壁厚減薄程度的增大，感應(yīng)電壓逐漸增大，但晚期感應(yīng)電壓差異遠(yuǎn)小于中期感應(yīng)電壓差異。

建立有限空間的仿真模型，即三維截?cái)嗫臻g模型，對(duì)此模型區(qū)域進(jìn)行非均勻網(wǎng)格剖分，然后對(duì)單元節(jié)點(diǎn)進(jìn)行排序。為了將自變量離散化，在單元節(jié)點(diǎn)、空間坐標(biāo)位置之間建立映射關(guān)系。在單元網(wǎng)格棱邊和面中心上施加電場(chǎng)和磁場(chǎng)的偏微分方程并且計(jì)算單元網(wǎng)格中的未知量。為了達(dá)到網(wǎng)格剖分效率和精度之間的平衡，在熱力管道周?chē)褂眉?xì)網(wǎng)格劃分，離熱力管道較遠(yuǎn)的部分采用漸進(jìn)網(wǎng)格劃分，見(jiàn)圖2。

② 初始條件

桑干河流域地處內(nèi)陸高原，屬北溫帶較干燥的大陸性氣候，受季風(fēng)影響強(qiáng)烈，并具有山區(qū)氣候特征。根據(jù)山陰縣縣城氣象站資料，多年平均降水量362.4 mm，主要集中在7～8月份，多年平均氣溫7.6℃，年內(nèi)1月份平均氣溫最低，7月份平均氣溫最高，多年平均風(fēng)速為2.6 m/s，汛期最大風(fēng)速達(dá)20.0 m/s，多年平均蒸發(fā)量為1 967 mm，最大凍土深為1.47 m，無(wú)霜期為171 d，出現(xiàn)大風(fēng)天數(shù)為17.4 d。

② 不同腐蝕深度

設(shè)置截?cái)噙吔缜以谶吔缣幨┘游者吔鐥l件，模擬電磁波在截?cái)噙吔缣幭驘o(wú)限空間傳播的過(guò)程，并使截?cái)噙吔缣幉灰痣姶挪ǖ拿黠@反射，即三維截?cái)嗫臻g模型。本文選取適合熱力管道模型的三維截?cái)噙吔绲奈者吔鐥l件，它是基于卷積和復(fù)頻移遞歸的理想匹配層(Perfectly Matched Layer，PML)的拉伸坐標(biāo)形式，具有很強(qiáng)的魯棒性，且該方法在非均勻、有損耗、各向異性、色散或非線性介質(zhì)模型中不需要進(jìn)行任何修改就可以應(yīng)用，針對(duì)細(xì)長(zhǎng)結(jié)構(gòu)、尖角或低頻激勵(lì)的復(fù)雜電磁結(jié)構(gòu)也具有較好的吸收效果。

3 結(jié)果與討論

3.1 模型仿真結(jié)果

管道敷設(shè)時(shí)，受實(shí)際環(huán)境的影響而存在不同的埋深。設(shè)置5種管道埋深：500 mm、600 mm、800 mm、1 000 mm、1 200 mm，在管道中間位置設(shè)置長(zhǎng)度為100 mm、深度為3.5 mm的環(huán)狀腐蝕，其余參數(shù)與標(biāo)準(zhǔn)管相同。分析環(huán)狀腐蝕中心位置正上方測(cè)點(diǎn)的感應(yīng)電壓特征，見(jiàn)圖9。不同埋深下的觀測(cè)曲線差異明顯，感應(yīng)電壓隨管道埋深增大而逐漸減小。這是因?yàn)橐淮未艌?chǎng)的傳播與距離有關(guān)，埋深越大，穿過(guò)管道的衰減信號(hào)越小，接收線圈的感應(yīng)電壓也就越小。

① 不同腐蝕長(zhǎng)度

用初始條件來(lái)表征場(chǎng)源的施加過(guò)程。地面網(wǎng)格上施加電壓，電壓的峰值是5 V，激勵(lì)時(shí)間為2 s，電壓施加在發(fā)射線圈兩端。在磁場(chǎng)擴(kuò)散未到達(dá)熱力管道過(guò)程中，使用均勻半空間的方程解電磁場(chǎng)的分布情況，并且場(chǎng)源使用電磁場(chǎng)施加在地面空氣邊界條件上的延拓網(wǎng)絡(luò)。熱力金屬管道腐蝕檢測(cè)是小范圍的檢測(cè)，埋深較淺，可以把局部土壤介質(zhì)看作均勻無(wú)變化。

保持腐蝕深度為10.5 mm不變，通過(guò)模擬不同腐蝕長(zhǎng)度來(lái)代表面積型腐蝕的大小，分析環(huán)狀腐蝕缺陷中心位置正上方地面處測(cè)點(diǎn)的感應(yīng)電壓特征，見(jiàn)圖4。圖4中對(duì)中期信號(hào)區(qū)間感應(yīng)電壓局部放大，可以看出不同腐蝕長(zhǎng)度的管道感應(yīng)電壓整體變化趨勢(shì)較大，且感應(yīng)電壓相差較大。隨著腐蝕長(zhǎng)度的增大，金屬量減少量增大，感應(yīng)電壓逐漸減小。

③ 邊界條件

為增加經(jīng)濟(jì)效益，也可把形體優(yōu)美（不管大小個(gè)）靈芝挑選出來(lái)，刷掉孢子粉和泥土，放至蒸鍋內(nèi)蒸紅（5～10分鐘），出鍋曬干或烘干，精心保管，留做工藝靈芝。

綜上所述，觀測(cè)中期的脈沖渦流響應(yīng)信號(hào)能夠較好地反映腐蝕信息，隨著金屬減少量的增大，感應(yīng)電壓逐漸減小。當(dāng)腐蝕長(zhǎng)度為100 mm、腐蝕相對(duì)深度為10%時(shí)，中期信號(hào)仍有較好的反映。

凹槽深度為1.5 mm時(shí)，不同腐蝕長(zhǎng)度的管道模型腐蝕中心位置測(cè)點(diǎn)的中期和晚期信號(hào)區(qū)間感應(yīng)電壓衰減曲線見(jiàn)圖10～11。從圖10～11的局部放大圖中可以看出，不同長(zhǎng)度的腐蝕，中期和晚期單點(diǎn)衰減曲線區(qū)分明顯，感應(yīng)電壓變化趨勢(shì)一致。圖10的中期信號(hào)區(qū)間，隨著腐蝕長(zhǎng)度的增大，金屬減少量增大，感應(yīng)電壓逐漸減小，且感應(yīng)電壓變化明顯。圖11的晚期信號(hào)區(qū)間，隨著腐蝕長(zhǎng)度增大，金屬減少量增大，感應(yīng)電壓增大，感應(yīng)電壓的變化量小于中期信號(hào)區(qū)間的變化量。

根據(jù)實(shí)際應(yīng)用情況，選取了3種管徑的埋地管道進(jìn)行數(shù)值模擬，外直徑分別為219 mm、273 mm和325 mm。在管道中間位置設(shè)置長(zhǎng)度為100 mm、深度為3.5 mm的環(huán)狀腐蝕，其他參數(shù)與標(biāo)準(zhǔn)管相同。分析環(huán)狀腐蝕中心位置正上方測(cè)點(diǎn)的感應(yīng)電壓特征，見(jiàn)圖7～8。圖7中對(duì)中期信號(hào)區(qū)間感應(yīng)電壓局部放大，不同管徑感應(yīng)電壓變化趨勢(shì)相同，但隨著管徑增大，感應(yīng)電壓變化趨勢(shì)分離點(diǎn)提前，分離前感應(yīng)電壓隨著管徑的增大而減小，分離后感應(yīng)電壓隨管徑的增大而增大。圖8中晚期信號(hào)區(qū)間感應(yīng)電壓局部放大，可以看出感應(yīng)電壓整體呈直線下降趨勢(shì)，但隨著管徑的增大而增大。

④ 不同埋深

為了分析熱力管道腐蝕缺陷產(chǎn)生的脈沖渦流響應(yīng)特征，設(shè)計(jì)不同長(zhǎng)度和不同深度的環(huán)狀凹槽缺陷來(lái)模擬管道腐蝕，采用時(shí)域有限差分算法對(duì)模型進(jìn)行正演計(jì)算，觀察探頭接收線圈感應(yīng)電壓變化情況。環(huán)狀凹槽腐蝕模型剖面見(jiàn)圖3。分別設(shè)置腐蝕長(zhǎng)度為100 mm、150 mm、200 mm、300 mm、400 mm、500 mm的模型，管道長(zhǎng)度

為4 000 mm，外直徑

為273 mm，標(biāo)準(zhǔn)壁厚

為35 mm，管道中心埋深為1 000 mm。本文中，中心埋深指管道中心距地表的距離。埋深指管道頂點(diǎn)距地表的距離。設(shè)置標(biāo)準(zhǔn)管為無(wú)腐蝕的管道，其他參數(shù)與上述一致。

泰順“百家宴”作為一項(xiàng)盛大的元宵節(jié)慶民俗活動(dòng)，其民俗構(gòu)成完整且復(fù)雜，對(duì)它的民俗構(gòu)成進(jìn)行仔細(xì)梳理有助于我們更好地進(jìn)行研究工作，也有助于發(fā)展其現(xiàn)實(shí)意義，使其在新時(shí)代下煥發(fā)新的生命力。

3.2 試驗(yàn)驗(yàn)證結(jié)果

通過(guò)對(duì)仿真結(jié)果的分析，可以得到腐蝕長(zhǎng)度、腐蝕深度、管徑、埋深等因素變化產(chǎn)生的脈沖渦流響應(yīng)特征，感應(yīng)電壓與影響因素之間呈現(xiàn)一定關(guān)系，但這些關(guān)系是否正確還需通過(guò)模型試驗(yàn)來(lái)驗(yàn)證。由于仿真結(jié)果是在理想化的假設(shè)條件下通過(guò)近似計(jì)算得到的電磁場(chǎng)，與實(shí)際的檢測(cè)結(jié)果在數(shù)值上必然存在一定差異。因此，試驗(yàn)驗(yàn)證主要從定性角度來(lái)驗(yàn)證感應(yīng)電壓的變化特征。試驗(yàn)場(chǎng)地選擇周?chē)鷽](méi)有明顯金屬物質(zhì)和人文電磁干擾的場(chǎng)地進(jìn)行，試驗(yàn)?zāi)Ｐ筒捎脽崃艿莱Ｓ玫?0號(hào)鋼無(wú)縫鋼管。管道外徑為140 mm，標(biāo)準(zhǔn)壁厚為8 mm，長(zhǎng)度為4 000 mm，在管道中心位置打磨環(huán)狀凹槽來(lái)模擬腐蝕缺陷，凹槽長(zhǎng)度分別為200、400、600 mm，凹槽深度為1.5、3、4.5 mm。管道中心埋深為1 000 mm，施加的電壓為12 V，電流為4 A，頻率為12 Hz。

① 不同腐蝕長(zhǎng)度

③ 不同管徑

本著持續(xù)改善的原則，還應(yīng)從課程內(nèi)容更新、考核內(nèi)容與考核方法等方面入手，使該課程逐漸形成系統(tǒng)、柔性、完善的多元化教學(xué)體系。

② 不同腐蝕相對(duì)深度

凹槽長(zhǎng)度為200 mm時(shí)，不同腐蝕相對(duì)深度的管道模型腐蝕中心位置測(cè)點(diǎn)的中期和晚期信號(hào)區(qū)間感應(yīng)電壓衰減曲線見(jiàn)圖12～13。可以看出，不同腐蝕相對(duì)深度，中期和晚期單點(diǎn)衰減曲線區(qū)分明顯，感應(yīng)電壓變化趨勢(shì)一致。圖12的中期信號(hào)區(qū)間，隨著腐蝕相對(duì)深度增大，金屬減少量增大，感應(yīng)電壓逐漸減小，且感應(yīng)電壓信號(hào)變化明顯。圖13的晚期信號(hào)區(qū)間，隨著腐蝕相對(duì)深度增大，金屬減少量增大，感應(yīng)電壓增大，感應(yīng)電壓的變化量小于中期信號(hào)的變化量。

③ 不同管徑

混凝-加核絮凝組合工藝將無(wú)機(jī)混凝與有機(jī)混凝相結(jié)合，既能體現(xiàn)出有機(jī)混凝與無(wú)機(jī)混凝的“吸附架橋”作用，又能發(fā)揮出介孔材料的“加速沉降”作用，攜帶出更多的污染物，恰當(dāng)?shù)貜浹a(bǔ)了無(wú)機(jī)混凝法與有機(jī)混凝法各自存在的缺陷，對(duì)大分子有機(jī)污染物、膠體狀污染物和一部分細(xì)小懸浮物處理效果明顯，但是對(duì)小分子有機(jī)污染物處理效果較差。

設(shè)置2種不同管徑的模型，外直徑分別為140 mm和160 mm，腐蝕長(zhǎng)度200 mm，腐蝕深度1.5 mm。2種管徑模型腐蝕中心位置測(cè)點(diǎn)的中期和晚期信號(hào)區(qū)間感應(yīng)電壓衰減曲線見(jiàn)圖14～15?？梢钥闯觯煌軓侥Ｐ偷闹衅诤屯砥趩吸c(diǎn)衰減曲線區(qū)分明顯，感應(yīng)電壓變化趨勢(shì)一致。感應(yīng)電壓均隨著管徑增大而增大。在管道壁厚及腐蝕處剩余壁厚相同的條件下，管徑越大，管體的金屬量越大，產(chǎn)生的脈沖渦流響應(yīng)信號(hào)就會(huì)越強(qiáng)，即感應(yīng)電壓越大。

④ 不同埋深

設(shè)置不同埋深的熱力管道進(jìn)行試驗(yàn)，埋深分別為600、800、1 000、1 400 mm，外直徑為140 mm，腐蝕長(zhǎng)度200 mm，腐蝕深度1.5 mm。管道模型腐蝕中心位置測(cè)點(diǎn)的感應(yīng)電壓衰減曲線見(jiàn)圖16。曲線前期重合，中期信號(hào)區(qū)間開(kāi)始分離，相同時(shí)刻隨著管道埋深增加，感應(yīng)電壓減小。根據(jù)脈沖渦流檢測(cè)原理，引起這種變化的原因是隨著管道埋深增大，一次磁場(chǎng)衰減深度產(chǎn)生變化及二次磁場(chǎng)向上傳播距離變化引起感應(yīng)電壓減小。

4 結(jié)論

① 利用非均勻網(wǎng)格的時(shí)域有限差分算法仿真模擬了不同長(zhǎng)度、不同深度的環(huán)狀凹槽，以及不同管徑和不同埋深的情況，對(duì)于大多數(shù)情況，中期感應(yīng)電壓差異大于晚期感應(yīng)電壓差異，因此選擇中期信號(hào)區(qū)間的感應(yīng)電壓來(lái)分析。

② 在中期信號(hào)區(qū)間內(nèi)，凹槽長(zhǎng)度或深度增加，金屬量減少量增大，則感應(yīng)電壓越小。隨著管道埋深增大，感應(yīng)電壓逐漸減小。試驗(yàn)得到的規(guī)律與仿真模擬一致。

③ 不同管徑的模擬結(jié)果顯示，在中期信號(hào)區(qū)間會(huì)出現(xiàn)一個(gè)趨勢(shì)反轉(zhuǎn)點(diǎn)，在反轉(zhuǎn)點(diǎn)以前，隨著管徑增大，感應(yīng)電壓逐漸減?。辉诜崔D(zhuǎn)點(diǎn)之后，隨著管徑增大，感應(yīng)電壓逐漸增大。在試驗(yàn)中，中期信號(hào)區(qū)間放大結(jié)果顯示，隨管徑增大，感應(yīng)電壓增大。

[1] NOURZADEH D D，MORTAZAVI P，GHALANDARZADEH A，et al. Performance assessment of the Greater Tehran Area buried gas distribution pipeline network under liquefaction[J]. Soil Dynamics and Earthquake Engineering，2019(9)：16-34.

[2] 武新軍，張卿，沈功田. 脈沖渦流無(wú)損檢測(cè)技術(shù)綜述[J]. 儀器儀表學(xué)報(bào)，2016(8)：1698-1712.

[3] GILBERT K M，KLASSEN L M，MENON R S. A low-cost，mechanically simple apparatus for measuring eddy current-induced magnetic fields in MRI[J]. NMR in Biomedicine，2013(10):1285-1290.

[4] PANAYAPPAN K，JAIN S，MITTRA R，et al. Modeling logging while drilling systems at low frequencies using the finite difference time domain (FDTD)[C]// IEEE. IEEE Antennas and Propagation Society International Symposium (APSURSI). Memphis：IEEE，2014：500-501.

[5] MUR G. Absorbing boundary conditions for the finite-difference approximation of the time-domain electromagnetic-field equations[J]. IEEE Transactions on Electromagnetic Compatibility，1981(4)：377-382.

[6] SACHDEVA N，BALAKRISHNAN N，RAO S M. A new absorbing boundary condition for FDTD[J]. Microwave & Optical Technology Letters，2015(2)：86-90.