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    半剛性基層裂縫對瀝青路面使用性能的影響

    2022-05-13 07:20:04羅惠文
    關(guān)鍵詞:層底瀝青路面壽命

    羅惠文

    (廣東省交通運(yùn)輸建設(shè)工程質(zhì)量檢測中心 廣州 510420)

    0 引 言

    半剛性基層瀝青路面改擴(kuò)建、大修、二次加鋪等工程常涉及舊路面性能評估的問題,原半剛性基層內(nèi)部的裂縫對加鋪后的路面路用性能影響一直是關(guān)注的重點(diǎn),會直接影響舊路處治方案的決策.

    針對此類問題,欒利強(qiáng)[1]基于斷裂力學(xué)理論和室內(nèi)試驗(yàn),研究了半剛性基層瀝青路面裂縫擴(kuò)展行為,通過考慮模量、厚度、層間粘結(jié)系數(shù)等因素的影響,回歸得到了疲勞壽命預(yù)估方程.李萍等[2]基于黏彈性斷裂力學(xué)理論和權(quán)函數(shù)法,分析了結(jié)構(gòu)層厚度及荷載位置對基層反射裂縫的影響,得到了移動荷載作用下的不同裂縫擴(kuò)展類型.宋健民等[3]分析了采用加鋪土工合成材料、增加柔性基層和應(yīng)力吸收層三種措施對半剛性基層瀝青路面反射裂縫的防治效果,結(jié)果表明:通過增設(shè)層間處治結(jié)構(gòu)層,可以提高瀝青路面的抗裂性能.高嫄嫄等[4]基于解析的方法,分析了影響基層裂縫反射的主要因素,研究結(jié)果表明:剪切破壞是裂縫擴(kuò)展的主要形式,半剛性基層的彈性模量是影響裂縫反射的主要因素.張晶等[5]通過監(jiān)測基層預(yù)鋸縫對應(yīng)位置處路面結(jié)構(gòu)層的應(yīng)變、變形、溫度和測量路面橫縫密度對防裂基布的防裂效果進(jìn)行了研究和評價(jià).沈慶等[6-7]基于損傷力學(xué)模擬分析了半剛性基層瀝青路面的裂縫擴(kuò)展路徑和路面破壞行為,表明粗集料的形狀及空隙率會對影響裂縫擴(kuò)展的路徑.李月光等[8]對荷載型反射裂縫進(jìn)行了有限元模擬計(jì)算,分析了不同罩面層厚度和夾層模量對瀝青加罩層力學(xué)響應(yīng)的變化規(guī)律.金光來等[9]考慮了環(huán)境和材料等因素的影響,分析了橫向裂縫密度隨路齡的演變規(guī)律,建立演變模型進(jìn)行了預(yù)測分析,表明橫向裂縫的宏觀演變規(guī)律呈現(xiàn)出初步發(fā)展、穩(wěn)步發(fā)展、快速發(fā)展的三階段特征.

    綜上所述,研究成果主要集中于裂縫擴(kuò)展、擴(kuò)展壽命預(yù)估及裂縫處治方面,偏向路面開裂后的行為研究及處治,關(guān)于基層裂縫的形式,也局限在分析單條橫縫或縱縫對路面使用性能的影響,未考慮裂縫的組合形式和裂縫的寬度等對路面使用性能的影響.文中通過對比分析不同裂縫形式、不同裂縫寬度下瀝青路面的力學(xué)行為,開展疲勞壽命對比分析,將研究重點(diǎn)放在半剛性基層存在的裂縫對還未開裂瀝青路面路用性能的影響.

    1 有限元模型

    1.1 計(jì)算模型

    建立三維有限元模型,約定X、Y、Z分別為行車方向、橫斷面方向、深度方向.模型尺寸為X×Y=6 m×6 m,土基Z方向尺寸為6 m,其余結(jié)構(gòu)層Z方向尺寸依據(jù)路面各層實(shí)際厚度而定.計(jì)算采用SOLID45等參八節(jié)點(diǎn)單元.

    路面結(jié)構(gòu)X方向采用對稱邊界條件,即U1=UR2=UR3=0,Y方向采用對稱邊界條件,即U2=UR1=UR3=0.對Z方向土基底部約束所有自由度,即U1=U2=U3=UR1=UR2=UR3=0.

    文中研究對象為半剛性基層瀝青路面改擴(kuò)建、大修、二次加鋪等工程,考慮路面通車時(shí)間較長,各結(jié)構(gòu)層之間層間接觸條件不再是完全連續(xù),設(shè)置層間接觸系數(shù)為0.8.

    采用雙矩形荷載接地形式,建立的三維有限元模型,見圖1.

    1.2 結(jié)構(gòu)參數(shù)

    依托廣東省某高速公路改擴(kuò)建工程實(shí)際路面結(jié)構(gòu),路面結(jié)構(gòu)形式及材料參數(shù)設(shè)置見表1.

    表1 路面結(jié)構(gòu)形式及材料參數(shù)

    2 計(jì)算方案

    2.1 模擬方案

    半剛性基層四種不同裂縫形式的有限元對比模擬分析,見表2.四個(gè)方案中,方案二、方案三、方案四均分別對比研究了裂縫寬度為1,5,10 mm的三種工況見圖2.基層無裂縫的工況簡稱W0,僅橫縫的工況簡稱Hi;基層單條橫縱縫交叉的工況簡稱HZi;多條橫縱縫交叉的工況簡稱HZHZi.其中,i為裂縫寬度,基層存在5 mm橫縱縫的工況簡稱為HZ5.

    表2 有限元模擬方案

    圖2 不同基層裂縫形式示意圖及荷載加載位置

    2.2 加載位置

    文獻(xiàn)[4]認(rèn)為荷載對稱面與裂縫對稱面共面(見圖3)的位置為荷載作用最不利位置.因此,文中以該位置作為最不利荷載作用位置,圖2中雙矩形陰影加載面.

    圖3 荷載作用位置

    3 計(jì)算結(jié)果分析

    為簡潔起見,以下各表中各層底最大縱向、橫向應(yīng)力分別表示為S22、S11,各層底最大縱向、橫向應(yīng)變分別表示為E22、E11.

    各力學(xué)響應(yīng)指標(biāo)提取路徑示意圖見圖4.?dāng)?shù)據(jù)提取路徑為雙圓荷載沿X方向?qū)ΨQ軸線,方向?yàn)閅方向,范圍為荷載作用前后1.5 m范圍內(nèi).但對于基層而言,因路徑恰好位于裂縫區(qū)域.因此,先通過后處理查看最不利點(diǎn)位位置,后選擇該點(diǎn)位所在Y方向的直線為數(shù)據(jù)提取路徑.

    圖4 數(shù)據(jù)提取路徑

    3.1 彎沉對比分析

    提取十種裂縫形式的路表彎沉值,見圖5.

    圖5 十種裂縫形式下的路表彎沉分布

    由圖5可知:彎沉基本沿荷載中心線呈對稱分布.在HZHZ工況下,因?yàn)槎嘁粭l橫向裂縫,基層被再次分割,被分割板塊上方的路表彎沉下降幅度很大.

    提取圖中十種裂縫形式的路表最大彎沉值,并計(jì)算相對無裂縫工況W0的增加幅度,分析可知:①基層裂縫的形式由H→HZ→HZHZ變化過程中,路表最大彎沉呈增加趨勢.②相比于W0,H、HZ、HZHZ的彎沉分別較之增加了18%、30%、34%.基層出現(xiàn)病害對路面結(jié)構(gòu)的承載力有較大影響.③對Hi、HZi、HZHZi而言,在1~10 mm范圍內(nèi),在指定裂縫形式下,裂縫寬度i對彎沉幾乎無影響.

    3.2 瀝青層底彎拉應(yīng)力分析

    提取十種裂縫形式下的瀝青層底彎拉應(yīng)力值,見圖6.

    圖6 十種裂縫形式的層底彎拉應(yīng)力

    由圖6可知:瀝青層底彎拉應(yīng)力基本沿荷載中心線呈對稱分布.提取圖中十種裂縫形式的瀝青層底最大彎拉應(yīng)力值,并計(jì)算相對無裂縫工況W0的增加幅度,分析可知:① 基層裂縫的形式由H→HZ→HZHZ的過程中,瀝青層底橫向和縱向應(yīng)力均呈增加趨勢.②相比于W0,H、HZ、HZHZ的S11分別較之增加了70%、100%、108%.③相比于W0,H、HZ、HZHZ的S22分別較之增加了63%、76%、90%.④S11大于S22;對Hi、HZi、HZHZi而言,在1~10 mm范圍內(nèi),在指定裂縫形式下,裂縫寬度i對瀝青層底最大彎拉應(yīng)力幾乎無影響.

    3.3 瀝青層底彎拉應(yīng)變分析

    提取十種裂縫形式下的瀝青層底彎拉應(yīng)變值,見圖7.

    圖7 十種裂縫形式的層底彎拉變

    由圖7可知:瀝青層底彎拉應(yīng)變基本沿荷載中心線呈對稱分布.提取圖中十種裂縫形式的瀝青層底最大彎拉應(yīng)變值,并計(jì)算相對無裂縫工況W0的增加幅度,分析可知:①基層裂縫的形式由H→HZ→HZHZ的過程中,瀝青層底橫向和縱向應(yīng)變均呈增加趨勢.②相比于W0,H、HZ、HZHZ的E11分別較之增加了25%、30%、34%.③相比于W0,H、HZ、HZHZ的E22分別較之增加了10%、23%、27%.④E11大于E22,對Hi、HZi、HZHZi而言,在1~10 mm范圍內(nèi),在指定裂縫形式下,裂縫寬度i對瀝青層底最大彎拉應(yīng)變幾乎無影響.

    3.4 基層底彎拉應(yīng)力分析

    提取十種裂縫形式下的基層底彎拉應(yīng)力值,見圖8.

    圖8 十種裂縫形式的基層底彎拉應(yīng)力

    由圖8可知:曲線大體呈對稱分布.在無裂縫和僅有橫縫時(shí),曲線只有一個(gè)波峰;在HZ和HZHZ時(shí),曲線有兩個(gè)波峰,原因也是由縱縫破壞基層的連續(xù)性所致.

    提取圖中十種裂縫形式的基層底最大彎拉應(yīng)力值,并計(jì)算相對無裂縫工況W0的增加幅度,分析可知:①基層裂縫的形式由H→HZ→HZHZ的過程中,基層底橫向和縱向應(yīng)力大體呈下降趨勢.②相比于W0,H、HZ、HZHZ的S11分別較之減少了78%、79%、77%.③相比于W0,H、HZ、HZHZ的S22分別較之減少了-1%、28%、27%.相比于W0,H、HZ、HZHZ的S22分別較之減少了10%、71%、68%.④無裂縫時(shí),S11大于S22;有裂縫時(shí),S22大于S11.基層裂縫的存在,改善了基層的受力狀態(tài).

    3.5 基層底彎拉應(yīng)變分析

    提取十種裂縫形式的基層底最大彎拉應(yīng)變值,并計(jì)算相對無裂縫工況W0的增加幅度,分析可知: ①基層裂縫的形式由H→HZ→HZHZ的變化過程中,除H→HZ時(shí),橫向彎拉應(yīng)變增加,其余均減?。谙啾扔赪0,H、HZ、HZHZ的E11分別較之減少了65%、56%、50%.③相比于W0,H、HZ、HZHZ的E22分別較之減少了-13%、53%、46%.④無裂縫時(shí),E11大于E22;有裂縫時(shí),E22大于E11.基層裂縫的存在,改善了基層的變形狀態(tài).

    3.6 底基層底彎拉應(yīng)力及應(yīng)變分析

    提取十種裂縫形式的底基層底彎拉應(yīng)力值,見圖9.

    由圖9可知:十種裂縫形式下的彎拉應(yīng)力大體均呈對稱分布.提取十種裂縫形式的底基層底最大彎拉應(yīng)力值,分析可知:①基層裂縫的形式由H→HZ→HZHZ的過程中,底基層底底橫向和縱向應(yīng)力均呈增加趨勢.②相比于W0,H、HZ、HZHZ的S11分別較之增加了114%、128%、137%.③相比于W0,H、HZ、HZHZ的S22分別較之增加了38%、127%、137%.④S11大于S22;對Hi、HZi、HZHZi而言,在1~10 mm范圍內(nèi),在指定裂縫形式下,裂縫寬度i對底基層底最大彎拉應(yīng)力幾乎無影響.

    圖9 十種裂縫形式的基層底彎拉應(yīng)力

    提取十種裂縫形式的底基層底最大彎拉應(yīng)變值,分析可知:①基層裂縫的形式由H→HZ→HZHZ的過程中,底基層底底橫向和縱向應(yīng)變均呈增加趨勢.②相比于W0,H、HZ、HZHZ的E11分別較之增加了135%、130%、138%.③相比于W0,H、HZ、HZHZ的E22分別較之增加了14%、130%、140%.④E11大于E22;對Hi、HZi、HZHZi而言,在1~10 mm范圍內(nèi),在指定裂縫形式下,裂縫寬度i對底基層底最大彎拉應(yīng)變幾乎無影響.

    4 疲勞壽命影響分析

    4.1 按照2006版設(shè)計(jì)規(guī)范計(jì)算

    1) 按照彎沉反算 參照2006版《公路瀝青路面設(shè)計(jì)規(guī)范式》式(8.0.5)[10],疲勞壽命為

    (1)

    式中:Ne為疲勞壽命;ld為彎沉值.通過路表彎沉值反算得到的疲勞壽命見表3.

    表3 通過彎沉反算的疲勞壽命

    2) 按照層底拉應(yīng)力反算 參照2006版《公路瀝青路面設(shè)計(jì)規(guī)范》式(8.0.6-1)、(8.0.6-2)及(8.0.6-3),將式(1)轉(zhuǎn)化為

    (1)

    式中:σR為路面結(jié)構(gòu)材料層底最大拉應(yīng)力;σS為極限劈裂強(qiáng)度.瀝青層、半剛性底基層材料劈裂強(qiáng)度σs取0.6,0.4 MPa.瀝青層底、底基層底最大拉應(yīng)力σR取值見表5.通過瀝青層底及底基層底彎拉應(yīng)力反算的疲勞壽命計(jì)算結(jié)果見表4.需要說明的是,因?yàn)榛鶎右言O(shè)置了裂縫,本節(jié)不再考慮基層拉應(yīng)力造成的疲勞開裂.

    表4 通過層底彎拉應(yīng)力反算的疲勞壽命

    4.2 按照2017版設(shè)計(jì)規(guī)范計(jì)算

    1) 根據(jù)瀝青混合料層永久變形量驗(yàn)算 參照文獻(xiàn)[11],對比十種不同荷載形式的永久變形量,永久變形量與各分層厚度、等效溫度等因素有關(guān).考慮本節(jié)僅為了對比裂縫對永久變形量的影響,而十種裂縫形式下,僅各分層頂面的豎向壓應(yīng)力有變化,計(jì)算永久變形量的其他指標(biāo)均不變,故固定公式中其他參數(shù)不變,僅分析豎向壓應(yīng)力對永久變形量的影響.因此,比較的結(jié)果是相對值.

    (3)

    kRi=(d1+d2·zi)·0.973 1zi

    (4)

    (5)

    (6)

    (7)

    按照規(guī)范的分層厚度要求,通過提取各分層頂面的最大豎向壓應(yīng)力,代入式(3)中,取無裂縫時(shí)的永久變形量為標(biāo)準(zhǔn)值.結(jié)果見表5.

    表5 十種裂縫形式下的永久變形量

    由表5可知:基層有裂縫,對瀝青層永久變形量基本無影響.

    2) 根據(jù)無機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定層疲勞開裂驗(yàn)算 按照規(guī)范[11]對參數(shù)取值,根據(jù)底基層底彎拉應(yīng)力計(jì)算的疲勞壽命見表6.

    表6 根據(jù)彎拉應(yīng)力反算的疲勞壽命

    由表6可知:基層存在裂縫,對由底基層底彎拉應(yīng)力計(jì)算的疲勞壽命有顯著影響.

    3) 根據(jù)瀝青混合料層疲勞開裂驗(yàn)算 按照規(guī)范[11]對參數(shù)取值,根據(jù)瀝青層底彎拉應(yīng)變計(jì)算的疲勞壽命見表7.

    表7 根據(jù)彎拉應(yīng)變反算的疲勞壽命

    由表7可知:基層存在裂縫,對由瀝青層底彎拉應(yīng)變計(jì)算的疲勞壽命有顯著影響.

    5 結(jié) 論

    1) 半剛性基層出現(xiàn)裂縫,對瀝青路面的影響主要表現(xiàn)為:路表彎沉、瀝青層底彎拉應(yīng)力應(yīng)變、底基層層底彎拉應(yīng)力應(yīng)變增加;基層受力模式隨裂縫形式變化,總體而言,基層受力有所改善.

    2) 半剛性基層出現(xiàn)裂縫,造成疲勞壽命的大幅度下降,下降幅度隨基層裂縫的發(fā)展而增加;而裂縫對瀝青層永久變形量基本無影響.在確定的裂縫形式下,裂縫的寬度對受力模式及疲勞壽命基本無影響.

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