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    鐵路橋梁空心墩溫度應(yīng)力對結(jié)構(gòu)抗裂性影響分析

    2022-05-12 08:19:00向建彬
    鐵道建筑技術(shù) 2022年4期
    關(guān)鍵詞:寒潮環(huán)向溫差

    向建彬

    (中鐵十四局集團(tuán)有限公司 山東濟(jì)南 250000)

    1 引言

    鐵路橋梁薄壁空心墩屬于較為封閉的空間結(jié)構(gòu),由于混凝土導(dǎo)熱性較差,在外部溫度變化很大的情況下,而內(nèi)部溫度變化較小??招亩战Y(jié)構(gòu)在內(nèi)外溫差作用下,會(huì)產(chǎn)生較大的豎向和環(huán)向拉應(yīng)力,使墩壁開裂,空心墩的開裂性檢算是設(shè)計(jì)中的重要控制因素[1]。

    空心墩的溫度應(yīng)力與外部溫度變化幅度、速度及空心墩結(jié)構(gòu)的溫度場有關(guān)。其中外部溫度變化隨地區(qū)和季節(jié)不同有較大不同,內(nèi)外溫差的選取應(yīng)以橋址所在地的實(shí)測數(shù)據(jù)為準(zhǔn),溫度場分布可以通過試驗(yàn)研究和三維實(shí)體分析進(jìn)行研究[2]。溫度場參數(shù)與當(dāng)?shù)氐臍夂驐l件關(guān)系也很大,所以依照標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)的鐵路空心墩,仍然必須進(jìn)行開裂性分析[3]。

    時(shí)速200 km的客貨共線簡支梁空心墩,一般墩高在20~70 m之間,結(jié)構(gòu)尺寸大小通常受整體剛度控制,而配筋方式則要考慮抗震等級和溫度應(yīng)力[4]。空心墩在墩頂及墩底空心部分與實(shí)體段連接處存在固端干擾,使此位置的拉應(yīng)力變得更大,所以該部位配筋為設(shè)計(jì)重點(diǎn)。

    2 溫度應(yīng)力計(jì)算原理

    空心墩溫度場經(jīng)試驗(yàn)研究并與三維實(shí)體仿真分析對比,其沿墩壁呈現(xiàn)指數(shù)分布[5],如圖1所示。

    圖1 溫度沿墩壁變化

    距離外壁x的任一點(diǎn)溫度變化值T:

    式中:β為溫度沿墩壁變化系數(shù);x為目標(biāo)點(diǎn)到外壁的距離。

    墩壁任一點(diǎn)的溫度變化產(chǎn)生溫度應(yīng)變?chǔ)?,由于溫度內(nèi)約束作用,實(shí)際應(yīng)變?yōu)棣舩,同時(shí)墩壁受溫度變化作用產(chǎn)生的變形在x方向仍然滿足平截面假定,即溫度應(yīng)力同溫度應(yīng)變及實(shí)際應(yīng)變之差(ε1-εx)成正比[6]。

    內(nèi)外溫差荷載存在三種溫度荷載模式:太陽輻射溫差、氣溫升溫溫差和寒潮降溫荷載,如圖2~圖4所示。太陽輻射和氣溫升溫在升溫模式計(jì)算中組合稱為日照溫差荷載[7]。

    圖2 太陽輻射溫差模式

    圖3 氣溫升溫模式

    對于溫度分布公式中的T0、最大太陽輻射溫差值A(chǔ)j,其分布還與日照角度與關(guān),也可以按照縱橫橋向分別進(jìn)行計(jì)算。氣溫升溫溫差為環(huán)向任一點(diǎn)外部比內(nèi)部溫度高At,寒潮降溫溫差為環(huán)向任一點(diǎn)外部比內(nèi)部溫度低A0,相應(yīng)的溫度沿墩壁變化系數(shù)為βj、βt、β0。

    在空心墩的豎向和環(huán)向,溫度場分布相同,但溫度應(yīng)力的計(jì)算方法不同。在簡支梁空心墩的墩頂豎向約束可認(rèn)為自由,因此只有溫度內(nèi)約束;而在環(huán)向由于受到相鄰墩壁的作用,還存在外約束作用。根據(jù)溫度場分布函數(shù),考慮溫度的內(nèi)約束和外約束作用、應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系即平截面假定,最后通過墩身的應(yīng)力積分,建立整體平衡方程,可以得到墩壁任何一點(diǎn)溫度應(yīng)力[8]。

    在豎向外力作用下的應(yīng)力與溫度應(yīng)力進(jìn)行組合,而環(huán)向則只有溫度應(yīng)力。任何一段墩壁都配有外壁和內(nèi)壁鋼筋,包括豎向鋼筋和環(huán)向箍筋,可以對墩壁x方向應(yīng)力進(jìn)行積分得到局部作用力N-M,將這一段墩壁視為鋼筋混凝土矩形截面,進(jìn)行鋼筋和混凝土應(yīng)力計(jì)算并對裂縫寬度進(jìn)行檢算。豎向外部作用下,應(yīng)考慮固端干擾對應(yīng)力的放大作用。

    最大溫差以實(shí)測數(shù)據(jù)為主,通常太陽輻射溫差在10℃ ~20℃間,氣溫溫差在10℃左右;寒潮溫差-10℃~-15℃,在沒有實(shí)測資料時(shí)華北及東部地區(qū)可選-10℃,西部可選-15℃[9]。溫度沿墩壁變化系數(shù)β的實(shí)測數(shù)據(jù)較少,βj可選10,βt在6~10之間,β0在4.5~6之間。溫度應(yīng)力在豎向和環(huán)向還要進(jìn)行折減,不同的研究對所選折減系數(shù)數(shù)值有所分歧,一般認(rèn)為豎向折減系數(shù)可取1.0,而環(huán)向應(yīng)力折減系數(shù)可取0.7或0.8。

    承德市20世紀(jì)50年代糧食總產(chǎn)量為493萬t,到2010年達(dá)到932萬t。糧食產(chǎn)量的提高與農(nóng)田水利建設(shè)是分不開的。隨著科技發(fā)展和農(nóng)田節(jié)水措施實(shí)施,糧食單產(chǎn)用水量逐步減少。20世紀(jì)80年代,農(nóng)業(yè)全年用水量16.8億m3左右,糧食總產(chǎn)量在101萬t左右,2010年農(nóng)業(yè)用水量5.2億m3,糧食總產(chǎn)量達(dá)到130萬t。節(jié)水型農(nóng)業(yè)的發(fā)展,使得農(nóng)業(yè)用水量大大降低,單方水的糧食產(chǎn)量由90年代的1.4kg提高到2010年的2.5kg,效益顯著。

    對于以上參數(shù),應(yīng)該深入分析其不同取值對抗裂性的影響,以供設(shè)計(jì)者參考。

    3 空心墩溫度配筋設(shè)計(jì)方法

    時(shí)速200 km的客貨共線簡支梁空心墩可能與溫差荷載組合的部分包括:結(jié)構(gòu)自重、二期恒載、ZKH活載、離心力、搖擺力、制動(dòng)力及縱橫向風(fēng)力?;钶d應(yīng)考慮跨度24 m和32 m的等跨與不等跨組合。不考慮與鋼軌縱向力的組合及特載與地震組合。需要計(jì)算的荷載組合包括[10]:

    ①恒載;

    ②恒載+縱風(fēng);

    ③恒載+橫風(fēng);

    ④恒載+活載+離心力+搖擺力;

    ⑤恒載 +活載+離心力 +搖擺力+制動(dòng)+縱風(fēng);

    ⑥恒載+活載+離心力+搖擺力+橫風(fēng)。

    以上每一種都與溫差荷載組合,因此荷載性質(zhì)均屬于主力+附加力。

    通常的配筋方法:豎向主筋為φ16,材料為HRB400鋼筋,間距0.2 m;箍筋為φ12,間距為0.15 m。而在墩頂和墩底以及墩壁空心部分和實(shí)體段連接一定距離處,鋼筋需進(jìn)行加密,豎向主筋間距和箍筋間距可加密到0.1 m。由于實(shí)際溫差和溫度場參數(shù)可能會(huì)比較復(fù)雜,所以有必要針對實(shí)際情況進(jìn)行配筋設(shè)計(jì)。

    4 實(shí)例計(jì)算分析

    針對時(shí)速200 km客貨共線簡支梁空心墩,墩高范圍 20 ~70 m,溫度模式(Aj,At,A0)有三種:(15,10,-15)、(15,10,-10)、(10,10, -10);溫度變化系數(shù)(βj,βt,β0)有兩種:(10,6,4.5)、(10,6,6);溫度折減系數(shù),豎向取1.0,環(huán)向取0.7。配筋模式(φ,間距),豎向二種:(16,0.1)、(16,0.2);環(huán)向三種:(12,0.1)、(12,0.15)、(16,0.1)。 對以上各種情況進(jìn)行充分組合,計(jì)算其溫度作用下的豎向和環(huán)向混凝土應(yīng)力、鋼筋應(yīng)力和裂縫寬度。所有計(jì)算結(jié)果壓應(yīng)力為正,拉應(yīng)力為負(fù)。

    4.1 豎向應(yīng)力及裂縫寬度

    依照規(guī)范要求,墩身拉應(yīng)力值不超過無箍筋的主拉應(yīng)力,對C35混凝土為0.83 MPa。由圖5可知,最大拉應(yīng)力0.56 MPa,滿足要求[11]。

    圖5 不考慮溫差應(yīng)力時(shí)混凝土豎向應(yīng)力

    由圖6可知,考慮溫度荷載的情況下,50 m墩高的空心墩各截面的混凝土應(yīng)力差別不大,配筋模式(16,0.1),鋼筋拉應(yīng)力不超過40 MPa。整體豎向拉應(yīng)力分布在墩中間位置其值較大,且鄰近實(shí)體段的固端干擾明顯使鋼筋應(yīng)力增大。

    圖6 50 m空心墩各截面豎向應(yīng)力

    由圖7可知,豎向配筋模式(16,0.2)下,不同的寒潮溫差控制參數(shù)對應(yīng)的混凝土應(yīng)力差別不大,鋼筋應(yīng)力在β更小時(shí)更大。

    圖7 不同β下豎向混凝土和鋼筋應(yīng)力

    由圖8可知,對不同的日照和寒潮溫度,混凝土應(yīng)力差別不大,鋼筋應(yīng)力與溫度值成正比。配筋模式(16,0.2)下,墩高大于50 m時(shí),主要為日照溫差控制鋼筋拉應(yīng)力最大值。

    圖8 不同T0下豎向混凝土和鋼筋應(yīng)力

    由圖9、圖10可知,β對豎向裂縫影響較小,溫度大小的影響與裂縫寬度數(shù)值大小成正比,但總的來說豎向裂縫寬度不大,在普通的配筋方式(16,0.2)下均可滿足規(guī)范要求。

    圖9 不同β下豎向裂縫寬度

    圖10 不同T0豎向裂縫寬度

    4.2 環(huán)向應(yīng)力及裂縫寬度

    由圖11可知,50 m空心墩各截面環(huán)向鋼筋應(yīng)力其空心段明顯呈現(xiàn)出從墩頂?shù)蕉盏字饾u增大的趨勢。

    圖11 50 m空心墩各截面環(huán)向鋼筋應(yīng)力

    配筋方式(12,0.1)下,分析β、T0對裂縫寬度的影響。在墩高大于40 m的情況下,β、T0的影響更明顯,而且超過了容許裂縫寬度0.24 mm,如圖12、圖13所示。

    圖12 不同β下環(huán)向裂縫寬度

    圖13 不同T0環(huán)向裂縫寬度

    由圖14可知,在β(10,6,4.5)、T0(15,10,-15)三種配筋方式下,墩高40 m以上時(shí),裂縫寬度在(12,0.1)下超過了容許寬度,此時(shí)墩底配(12,0.1)箍筋已經(jīng)不能滿足溫度荷載抗裂性,而(16,0.1)則能滿足要求。

    圖14 不同配筋方式下環(huán)向裂縫寬度

    β(10,6,4.5)、T0(15,10, - 10)下三種配筋方式的裂縫寬度與寒潮溫差-15℃時(shí)不同,前者寒潮控制裂縫寬度檢算,而寒潮溫差為-10℃時(shí),日照溫差開始控制設(shè)計(jì),開裂位置為空心截面內(nèi)側(cè)。

    前面分析的是空心段墩底截面的配筋情況,在空心中段配筋可以有所減少,圖15為配筋方式(12,0.1)的0.24 mm裂縫寬度截面位置,在此截面以上可以減少配筋,不過在寒潮溫差-10℃以上時(shí),空心中段(12,0.15)的配筋依然超過了容許裂縫寬度。

    圖15 達(dá)到容許裂縫寬度的墩身截面位置

    5 結(jié)論

    (1)針對時(shí)速200 km的客貨共線鐵路簡支梁空心墩,豎向混凝土拉應(yīng)力都能滿足規(guī)范關(guān)于容許拉應(yīng)力0.83 MPa的限值要求;考慮各種溫差應(yīng)力后,其裂縫寬度小于0.1 mm,所以豎向裂縫一般均能滿足要求。

    (2)對于墩高小于等于40 m的空心墩,φ20間距0.1 m的墩底配筋可以滿足要求,但是如果寒潮溫差在10℃及以上則空心中段間距0.15 m墩底配筋并不能滿足要求。

    (3)墩高大于40 m時(shí),墩底截面要采用φ16、間距0.1 m的配筋方式,在空心中段也應(yīng)該采用φ16的箍筋。

    (4)溫差大小對裂縫寬度影響很明顯,在墩高40 m以上時(shí),溫度變化系數(shù)影響也較大,所有空心墩都應(yīng)該專門進(jìn)行溫度應(yīng)力的墩身抗裂性檢算;同時(shí)應(yīng)該重視橋址當(dāng)?shù)氐臏夭钯Y料,若直接采用最極端溫差及溫度模式,會(huì)使配筋量大大增加。

    (5)環(huán)向溫度配筋主要受寒潮溫差影響,本文采用的折減系數(shù)0.7是否合適,還應(yīng)該從理論和實(shí)測兩方面進(jìn)一步研究。

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