基于膠層填充的薄板包邊成形數(shù)值模擬及實(shí)驗(yàn)研究

車身門蓋系統(tǒng)極高的外觀精度要求，使得主機(jī)廠會在“四門兩蓋”制造中(前蓋、4扇車門以及行李箱蓋或后背門)采用含膠包邊工藝，以避免焊接、鉚接等其他連接工藝可能遺留的外觀缺陷.在包邊成形工藝中，膠層填充狀態(tài)不僅影響折邊膠的涂布用量，形成溢膠或缺膠現(xiàn)象，而且直接決定了外界空氣的滲入體積，成為誘導(dǎo)后續(xù)膠層高溫固化時膨脹變形的重要因素，對門蓋產(chǎn)品最終的成形質(zhì)量產(chǎn)生了重要影響.

膠層的填充狀態(tài)缺陷主要有溢膠與缺膠.溢膠不僅導(dǎo)致膠粘劑材料浪費(fèi)，而且進(jìn)行后續(xù)涂敷密封膠工藝之前還需要先清理該部分溢出的膠粘劑，造成工時增加.缺膠缺陷不僅影響內(nèi)外板之間的連接強(qiáng)度，還會使內(nèi)外板之間留有空氣腔，烘烤后受熱膨脹產(chǎn)生膠泡，且折邊區(qū)域裸露金屬易被腐蝕，影響門蓋件的使用壽命.

疼痛可以直接影響到病人的生活質(zhì)量,疼痛發(fā)作時,機(jī)體會出現(xiàn)一系列地病理和生理反應(yīng),同時會讓患者主觀出現(xiàn)不悅的感受,在心理上給患者造成了巨大的困擾,而這些因素又恰恰決定著化療、放療及相關(guān)的一些治療能否繼續(xù)進(jìn)行。[3]疼痛是一些晚期癌癥病人常見的臨床表現(xiàn),尤其是持久、強(qiáng)烈、無法忍受的疼痛,這些會經(jīng)常引起一系列癥狀,如食欲發(fā)聵、睡眠不佳、焦慮、煩躁、憂郁、甚至消極抗拒治療等等,從而使得病情惡化。因而改善患者的疼痛狀況,緩解情緒反應(yīng)至關(guān)重要。我們需要加強(qiáng)對患者疼痛方面的教育,使晚期癌癥患者度過舒服、平靜的終末期。

目前，國際上對于薄板含膠包邊工藝的研究主要集中在板材縮進(jìn)/漲出量、包邊褶皺等方面，對于由膠層填充狀態(tài)引起的缺膠、溢膠質(zhì)量缺陷研究尚不充足.文獻(xiàn)[3]建立了含膠滾壓模型，討論了膠層對薄板包邊縮進(jìn)量的影響.文獻(xiàn)[4]對彎曲幾何形狀的鋁合金包邊工藝進(jìn)行了研究，分析了薄板包邊褶皺的成因，但所建立的模型忽視了膠層的作用.而國內(nèi)相關(guān)主機(jī)廠如長城、上汽大眾、上汽通用等則對于缺膠、溢膠質(zhì)量缺陷進(jìn)行了大量研究，并對汽車折邊密封膠膠泡問題進(jìn)行了分類，從工藝參數(shù)、原材料特性、設(shè)備控制等方面詳細(xì)分析了膠泡產(chǎn)生的各類影響因素，同時結(jié)合生產(chǎn)過程提出了多項(xiàng)解決措施，為現(xiàn)場生產(chǎn)遇到的類似問題提供了具體的解決思路.但是，相關(guān)研究只是提出了一些基于工藝經(jīng)驗(yàn)的質(zhì)量優(yōu)化方法，對于折邊膠在包邊間隙中的流動機(jī)理研究不足，并缺乏對膠層填充狀態(tài)的量化定義，需要從膠層流動填充的角度，分析其對含膠包邊工藝的影響，建立工藝參數(shù)、填充狀態(tài)、成形質(zhì)量的評判指標(biāo).

因此，本文基于有限元-光滑粒子流體動力學(xué)(FEM-SPH)法建立了含膠包邊工藝模型，并采用Abaqus對該工藝過程進(jìn)行了數(shù)值模擬，分析了工藝過程中出現(xiàn)的溢膠、缺膠等質(zhì)量缺陷，進(jìn)行了含膠包邊實(shí)驗(yàn).通過對比實(shí)驗(yàn)與數(shù)值模擬結(jié)果，驗(yàn)證了所建模型的合理性.對包邊區(qū)域膠層的填充率進(jìn)行了定義，并設(shè)計正交試驗(yàn)組合，分析了折邊膠直徑、離邊距、包邊厚度等3個關(guān)鍵工藝參數(shù)對填充率的影響.最后，對數(shù)值模擬結(jié)果進(jìn)行多元多次擬合，獲得填充率與折邊膠直徑、離邊距、包邊厚度等工藝變量的函數(shù)關(guān)系式，為車身薄板含膠包邊工藝參數(shù)優(yōu)化提供依據(jù).

首先，在大學(xué)英語課堂教學(xué)設(shè)計和實(shí)施中，教師通過對“教”與“學(xué)”在時間、空間上的布局.通過對任務(wù)型教學(xué)活動的設(shè)計、組織，促進(jìn)教學(xué)過程中的交互性.提升學(xué)生的參與度，確保課堂教學(xué)的有效性。

1 膠層-薄板填充狀態(tài)量化

為量化折邊膠填充狀態(tài)，有必要定義其在包邊間隙中的填充率，為后續(xù)工藝改進(jìn)提供優(yōu)化目標(biāo)參數(shù).折邊膠涂布在微小的包邊結(jié)構(gòu)間隙中，其填充狀態(tài)較為復(fù)雜.客觀上，在內(nèi)外板材擠壓下，受結(jié)構(gòu)形狀、內(nèi)部空氣、板材表面粗糙度等因素影響，填充空腔可能出現(xiàn)在膠層內(nèi)部、包邊結(jié)構(gòu)拐角處等多個位置.實(shí)際生產(chǎn)中，在膠層充分流動時，這些位置的填充空腔體積總量微小，對門蓋件幾何外觀精度和使用壽命影響較小.因此，本文假設(shè)膠層為連續(xù)流動流體，膠層內(nèi)部無空腔且拐角處填充完整，連續(xù)的填充空腔只出現(xiàn)在膠層流動的首尾兩端.

式中：為理論填充面積；為空腔面積，包括空腔V與空腔V.理論填充面積為膠層完全填充內(nèi)外板包邊間隙時的面積，可以表示為

空腔V會造成空氣與水分進(jìn)入內(nèi)外板之間的配合縫隙，長時間不處理會造成生銹，影響使用壽命.膠粘長度變短，嚴(yán)重時會造成內(nèi)外板連接強(qiáng)度不足，甚至連接失效進(jìn)而出現(xiàn)內(nèi)外板竄動現(xiàn)象.空腔V會造成密封膠膠泡缺陷，影響門蓋件外表美觀度.

根據(jù)圖1，將直邊-平面包邊結(jié)構(gòu)的折邊膠填充率定義為

一是在組織和機(jī)構(gòu)方面，沒有建立穩(wěn)定的信息系統(tǒng)運(yùn)行維護(hù)制度及經(jīng)費(fèi)投資渠道，導(dǎo)致已建或在建系統(tǒng)不能充分發(fā)揮效益；二是在硬件設(shè)備配置方面，由于缺乏既熟悉水利行業(yè)特點(diǎn)、專業(yè)知識，又擁有計算機(jī)信息技術(shù)知識的第三方獨(dú)立咨詢機(jī)構(gòu)，大量資金用于購買服務(wù)器、建網(wǎng)絡(luò)等，忽視了系統(tǒng)建設(shè)的周期性，急功近利，急于求成；三是在系統(tǒng)維護(hù)方面，目前基層部分水利工作人員知識面較窄，尤其是既熟悉水利行業(yè)又懂信息技術(shù)的復(fù)合型人才少之又少，無形中增加了全市水利信息化發(fā)展的難度。

(1)

對于車身門蓋典型的直邊-平面包邊結(jié)構(gòu)，忽略流體邊界效應(yīng)的影響，假定折邊膠內(nèi)部與表面流速一致，在此條件下，選取結(jié)構(gòu)任一橫截面處的折邊膠填充狀態(tài)如圖1所示.其中：為空腔V的長度；為空腔V的長度；為板材厚度；為內(nèi)板法蘭長度；為包邊厚度；為翻邊長度；為膠層厚度.

(2)

空腔面積可以表示為

本系統(tǒng)采用雙機(jī)容錯系統(tǒng)基于FPGA熱備份方案。在該系統(tǒng)中，仲裁器通過與CPU子系統(tǒng)交互來獲取工作狀態(tài)，并據(jù)此判斷CPU狀態(tài)標(biāo)志。FPGA仲裁器從兩路控制信號中仲裁出與外界通信的實(shí)際控制信號[7]，雙機(jī)容錯系統(tǒng)方案如圖1所示。

=(+)

(3)

將式(2)與(3)代入式(1)可以得到：

(4)

2 基于FEM-SPH法的薄板含膠包邊數(shù)值模擬

2.1 FEM-SPH法基本原理

薄板含膠包邊是典型的流固耦合問題，膠粘劑受板材擠壓流動，其運(yùn)動過程呈現(xiàn)按高度的非線性.Lagrange法在處理該問題時無法處理網(wǎng)格大變形畸變現(xiàn)象，導(dǎo)致計算不收斂.SPH法是一種無網(wǎng)格Lagrange法，通過將連續(xù)體劃分為相互作用的粒子，模擬膠粘劑在板材之間受擠壓之后的流動特性，對于解決大變形以及流體非線性運(yùn)動過程具有良好的適應(yīng)性.與Lagrange方法耦合時，既能解決網(wǎng)格畸變問題，也能提高單一SPH法的計算效率.設(shè)置FEM單元為主體，SPH粒子為從體，粒子與單元表面之間的力傳遞通過接觸算法來實(shí)現(xiàn).

FEM法采用中心差分法求解顯式動力學(xué)方程，SPH法采用蛙跳格式求解流體動力學(xué)方程，以此提高數(shù)值模型的收斂性.在SPH粒子和FEM單元節(jié)點(diǎn)上施加接觸力()，將其以外力的形式加入SPH動量方程和有限元方程：

(5)

(6)

在包邊過程中，外板在折邊模具作用下產(chǎn)生彈塑性變形.同時，模具也會受到板材的反作用力.在實(shí)驗(yàn)過程中，可通過傳感器獲得反作用力的大??；在仿真過程中，需要先將模具剛體設(shè)置為參考體集合，在仿真完成之后即可提取參考體集合的反作用力.當(dāng)=4 mm、=1.5 mm時，設(shè)置不同的包邊厚度=3.0，3.2，3.4 mm，獲得的實(shí)驗(yàn)與仿真在45°與90°折邊時的壓力曲線如圖10所示.其中：為壓力；為歸一化后的時間；EXP表示實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)；SIM表示仿真數(shù)據(jù).

2.2 數(shù)值模擬模型及網(wǎng)格劃分

涂膠包邊工藝模型主要包括外板、內(nèi)板、折邊膠三部分，模型結(jié)構(gòu)示意圖如圖2所示.其中：為離邊距；為內(nèi)外板間隙；為折邊膠直徑；為折邊圓角半徑.工藝模型結(jié)構(gòu)主要尺寸參數(shù)如表1所示.

在高校的旅游管理專業(yè)進(jìn)行創(chuàng)新創(chuàng)業(yè)教育的開展，其實(shí)就是為了使得我國傳統(tǒng)教學(xué)模式之中對人才培養(yǎng)的弊端加以有效地避免，使得高校實(shí)現(xiàn)對創(chuàng)新創(chuàng)業(yè)型人才的良好培養(yǎng)，因此這也是對高校實(shí)現(xiàn)的一種十分有效的教學(xué)改革。因此隨著創(chuàng)新創(chuàng)業(yè)教育在高校的旅游管理專業(yè)之中的開展，已經(jīng)受到了初步的成效。但是對于一些高校來講，在教學(xué)的資源配備、發(fā)展的經(jīng)費(fèi)以及師資力量等的很多方面都沒有足夠的支持力度，使得創(chuàng)新創(chuàng)業(yè)教學(xué)在旅游管理專業(yè)教學(xué)過程中的作用很難實(shí)現(xiàn)有效的發(fā)揮。

本研究中選用鋁合金車門開展研究，外板材料采用AA6016-T4鋁合金，內(nèi)板由于需要承重采用45鋼，密度為7.9 g/cm，彈性模量為210 GPa.折邊膠采用汽車常用的單組分環(huán)氧樹脂型折邊膠，常溫下為藍(lán)色柔性糊狀物，動力黏度為50 Pa·s，密度為1.48 g/cm，含固率為99%.在包邊過程中，外板經(jīng)歷了彈性與塑性的變化過程，采用von Mises屈服準(zhǔn)則和冪律等向強(qiáng)化模型，AA6016-T4鋁合金外板具體材料參數(shù)如表2所示.

為研究、、對的影響，設(shè)置了不同的折邊膠直徑=3，3.5，4，4.5，5 mm，不同的離邊距=0.5，1.5，2.5 mm，不同的包邊厚度=3.0，3.2，3.4 mm，采用正交設(shè)計法，共有45個組合.制作45組樣本，經(jīng)過固化之后將結(jié)構(gòu)破開，采用前文中基于固化樣本的填充率計算方法，獲得實(shí)驗(yàn)固化樣本的填充率.實(shí)驗(yàn)與仿真得到的45組實(shí)驗(yàn)結(jié)果散點(diǎn)圖如圖11所示.由圖11可知，填充率隨著折邊膠直徑的增大而升高，折邊膠直徑代表涂膠量的多少，直徑越大，涂膠量越多.在折邊厚度一定時，內(nèi)外板之間的包邊間隙將填充得越充分，因而填充率會上升.折邊厚度代表著內(nèi)外板之間的間隙，厚度越大，代表需要填充的間隙越大，在涂膠量一定的情況下，填充率會下降，在同一涂膠直徑下的填充率變化符合此規(guī)律(見圖11).

由于Abaqus軟件暫不支持直接劃分SPH粒子，需要先將折邊膠實(shí)體劃分為有限單元網(wǎng)格，然后在網(wǎng)格類型設(shè)置中將網(wǎng)格轉(zhuǎn)換為粒子，為避免SPH粒子與有限單元網(wǎng)格的固結(jié)問題，將粒子轉(zhuǎn)換判據(jù)設(shè)定為時間等于0，即當(dāng)仿真一開始時，有限單元網(wǎng)格自動轉(zhuǎn)化為SPH粒子，生成SPH粒子的質(zhì)量、速度、位置與對應(yīng)的有限單元網(wǎng)格一致，根據(jù)單元質(zhì)量守恒可得到粒子的光滑長度

(7)

式中：0為粒子的初始密度；0為粒子的初始單元尺寸；為光滑長度與單元尺寸的比例系數(shù)；為粒子的密度.通過網(wǎng)格與SPH粒子轉(zhuǎn)換計算，得到轉(zhuǎn)換之后的折邊膠粒子總數(shù)為 28 981.

3 薄板含膠包邊實(shí)驗(yàn)

3.1 實(shí)驗(yàn)方案

實(shí)驗(yàn)步驟如圖4所示.薄板含膠包邊工藝膠層填充狀態(tài)圖像獲取實(shí)驗(yàn)主要包括5個步驟：① 板材表面清理；② 外板涂敷折邊膠；③ 內(nèi)外板扣合；④ 外板45°折邊；⑤ 外板90°折邊.在進(jìn)行步驟③～⑤的同時，用相機(jī)實(shí)時獲取折邊間隙中膠粘劑的填充狀態(tài)圖片.外板45°與90°折邊分別表示將外板折邊區(qū)折至與垂直方向成45°與90°角.

[4]趙鐵軍、惠懷海:《文化節(jié)的營銷策略研究——以慶陽香包文化節(jié)的營銷策略為例》,《隴東學(xué)院學(xué)報》2012年第4期。

3.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備

本膠層填充狀態(tài)圖像獲取實(shí)驗(yàn)平臺示意簡圖如圖5所示.該實(shí)驗(yàn)平臺包括：拉壓試驗(yàn)機(jī)系統(tǒng)、照相機(jī)、計算機(jī)系統(tǒng)、板材等四部分.拉壓試驗(yàn)機(jī)系統(tǒng)包括：試驗(yàn)機(jī)本體及力傳感器、折邊模具、模具夾具、板材定位模具等部分.力傳感器主要用于獲取板材成形過程中的折邊力，折邊模具用于實(shí)現(xiàn)板材的逐步折邊過程，板材定位模具用于給板材定位，防止其竄動.本實(shí)驗(yàn)采用ZQ-990A系列拉壓試驗(yàn)機(jī)及其自帶的力傳感器，傳感器力分辨率為0.01 N，位移精度為0.01 mm.根據(jù)圖5搭建的實(shí)驗(yàn)平臺實(shí)體如圖6所示.

3.3 固化試樣填充率計算

2.1 兩組患者治療前、后激素水平比較 治療前兩組患者血清E2、LH、PRL、FSH、T和AMH水平差異無統(tǒng)計學(xué)意義(P>0.05)；治療后兩組患者血清E2和FSH水平低于治療前且觀察組低于對照組，T和AMH水平高于治療前且觀察組高于對照組，差異均有統(tǒng)計學(xué)意義(P<0.05)。見表1。

4 結(jié)果對比與分析

4.1 包邊過程對比

實(shí)驗(yàn)中的包邊過程與仿真包邊過程對比如圖8所示.由圖8可知，在內(nèi)外板扣合之后，一部分折邊膠在內(nèi)板下表面自由流動擴(kuò)散，另一部分由于外板約束作用，經(jīng)折邊拐角區(qū)域涌入內(nèi)板上側(cè).實(shí)驗(yàn)與仿真過程中板材的變化基本吻合，而折邊膠狀態(tài)在45°折邊與90°折邊初始時，實(shí)驗(yàn)與仿真略有偏差.

由圖8可知，實(shí)驗(yàn)過程中折邊膠在45°折邊時已經(jīng)在內(nèi)板上開始呈流淌狀態(tài)，但在仿真過程中，折邊膠仍停留在懸空狀態(tài).這是因?yàn)榉抡孢^程是一個連續(xù)過程，通過設(shè)置連續(xù)的計算步，上一步的最終瞬時狀態(tài)即為下一步的初始態(tài)，所以45°折邊的初始狀態(tài)即為內(nèi)外板扣合的最終狀態(tài).在內(nèi)板扣合過程中膠粘劑受到瞬時擠壓，粒子會得到一個初始速度，在涌入外板折邊拐角區(qū)時，一部分粒子的動能被消解，另一部分則順勢向上躍起，將動能轉(zhuǎn)換為重力勢能，在這個瞬時狀態(tài)，遵循能量守恒定律，所以部分折邊膠會處于懸空狀態(tài).在實(shí)驗(yàn)過程中，由于人工操作不可避免地會有時間延遲，導(dǎo)致內(nèi)外板扣合后、45°折邊開始時，折邊膠的瞬時懸空狀態(tài)已經(jīng)消失，顯現(xiàn)出正常的流淌狀態(tài)，即為實(shí)驗(yàn)圖中的狀態(tài).在90°折邊后期，仿真中粒子的初始動能已經(jīng)通過重力勢能做功消耗完畢，因此呈現(xiàn)出與實(shí)驗(yàn)吻合的折邊膠狀態(tài).實(shí)驗(yàn)與仿真包邊過程的最終狀態(tài)對比如圖9所示.由圖9可知，實(shí)驗(yàn)與仿真結(jié)果是吻合的，這也驗(yàn)證了有限元模型的合理性.

4.2 折邊力對比

由圖10可知，實(shí)驗(yàn)時的模具壓力曲線與仿真得到的壓力曲線的變化趨勢是吻合的，但是實(shí)驗(yàn)測得的數(shù)值大于仿真得到的壓力值.由于實(shí)際實(shí)驗(yàn)時使用的模具與板材接觸的表面并不是絕對光滑的，其表面微觀的凹凸不平會導(dǎo)致模具與板材表面摩擦力偏大，最終使實(shí)驗(yàn)測得的模具反作用力偏大；而在仿真過程中，模具與板材接觸的表面都是理想的光滑表面，摩擦力的影響幾乎可以忽略，使得仿真值偏小，曲線峰值相差較大.壓力值在初始接觸時會急劇增大，隨著板材變形，接觸面積增大，壓力值逐漸減小.在45°折邊過程中，壓力值在初始突增后逐漸下降；在90°折邊過程中，壓力值在最后會發(fā)生突變，急劇上升.這是因?yàn)殡S著板材擠壓，內(nèi)外板之間的間隙急劇減小，由于壓黏效應(yīng)的影響，在狹窄間隙內(nèi)，折邊膠黏度會增加，導(dǎo)致間隙壓縮所需的壓力變大，從而壓力值在90°折邊過程中的最后階段會有突增現(xiàn)象.隨著的增大，壓力曲線的變化趨勢不變.在90°折邊中的壓力突增階段的峰值會隨著的增大而減小；45°折邊中的最終狀態(tài)壓力隨著的增大而增大.

信息技術(shù)必將為幼兒教育帶來新的途徑與方法，具有積極的作用。靈活根據(jù)教學(xué)內(nèi)容使用信息技術(shù)，必然能夠給幼兒帶來更好的學(xué)習(xí)體驗(yàn)，達(dá)到理想的效果。本文提出以下幾項(xiàng)信息技術(shù)在農(nóng)村幼兒園教學(xué)中的靈活應(yīng)用措施。

4.3 膠層填充率對比

根據(jù)圖2的工藝模型結(jié)構(gòu)示意圖以及表1的主要尺寸參數(shù)，基于FEM-SPH法建立的涂膠包邊工藝數(shù)值模擬模型如圖3所示.由于采用三維模型進(jìn)行計算，模型整體厚度設(shè)為15 mm.內(nèi)外板采用FEM法劃分網(wǎng)格，單元類型為C3D8R，內(nèi)板共劃分 7 676 個單元、11 934 個節(jié)點(diǎn)；外板網(wǎng)格大小設(shè)為0.4 mm×0.4 mm×0.4 mm，且在彎角處調(diào)整了細(xì)化網(wǎng)格，避免折彎時網(wǎng)格發(fā)生畸變，共劃分 10 184 個單元、15 795 個節(jié)點(diǎn).

訓(xùn)導(dǎo)他們的人是老崔，老崔是物業(yè)經(jīng)理，這些日子，停車事件頻頻發(fā)生，有涵養(yǎng)的老崔嘴上起泡，心里長毛，天天在小區(qū)里東轉(zhuǎn)西轉(zhuǎn)，眼睛東瞄西掃，恨不得到哪里發(fā)現(xiàn)一塊新大陸。他的副手還帶著保安在背后嘲笑他，說，這個小區(qū)有什么轉(zhuǎn)頭的，老崔這是找車位呢，還是找老鼠洞？

4.4 填充率多元擬合回歸方程

薄板含膠包邊仿真結(jié)果的3D點(diǎn)圖如圖13所示.為定量探究折邊膠直徑、離邊距、包邊厚度等3個關(guān)鍵工藝參數(shù)對填充率的影響規(guī)律，利用多元多次方函數(shù)對其進(jìn)行擬合回歸，得到填充率關(guān)于、、等變量的關(guān)系式如下：

由于內(nèi)外板之間的包邊間隙過小，難以觀察到膠層的流動狀態(tài)，為計算膠層填充率，將填充完畢的樣本放入烤箱中烘烤，使膠層固化并牢牢粘在板材上.在樣本完全冷卻后，用尖嘴鉗、手工刀等工具將結(jié)構(gòu)破開，并將板材壓平整，得到固化破膠之后的樣本.根據(jù)填充率的計算公式可知，只需要知道空腔V、V的長度、即可求得膠層的填充率.忽略折邊膠固化過程中的微弱膨脹以及板材加熱膨脹后的微小變形.在破膠樣本上量得膠粘劑邊緣與近端外板邊緣即為，在內(nèi)板上量得膠粘劑邊緣距離折彎區(qū)的距離即為，固化試樣填充測量示意如圖7所示.

9132-0431-1176+

涼州區(qū)作為全國水利改革試點(diǎn)縣（區(qū)），2014年組建成立涼州區(qū)水利工程質(zhì)量監(jiān)督與安全管理站，負(fù)責(zé)全區(qū)水利工程建設(shè)質(zhì)量監(jiān)督與安全管理工作，委派監(jiān)督員，對轄區(qū)內(nèi)在建水利工程進(jìn)行監(jiān)督管理。近年來，按照質(zhì)量監(jiān)督分級管理權(quán)限，先后承擔(dān)了全區(qū)高效節(jié)水灌溉、農(nóng)村飲水安全、水環(huán)境綜合治理、水庫移民后期扶持、農(nóng)業(yè)水價綜合改革、抗旱應(yīng)急、山洪災(zāi)害和山洪溝治理等工程的質(zhì)量監(jiān)督任務(wù)，質(zhì)量監(jiān)督管理工作取得了一定成績。

47904-16475+4703 7+256781

(8)

3≤≤5； 3≤≤34； 05≤≤15

利用式(8)可快速根據(jù)給定的工藝參數(shù)組合估算成形后的膠層填充率，為實(shí)際工藝過程中的參數(shù)設(shè)計提供參考，節(jié)省設(shè)計以及試驗(yàn)成本.

5 結(jié)論

車身門蓋件含膠包邊成形質(zhì)量影響產(chǎn)品的外觀，一直是車身工藝優(yōu)化的重點(diǎn)問題.本文介紹了含膠包邊工藝的成形質(zhì)量缺陷類型，并分析了填充狀態(tài)對成形質(zhì)量的影響，列舉了折邊膠直徑、離邊距、包邊厚度等3個影響因素.基于門蓋件典型的平面-直邊包邊結(jié)構(gòu)，建立了含膠包邊數(shù)值模型，并通過含膠包邊實(shí)驗(yàn)，驗(yàn)證了所建立數(shù)值模型的合理性.具體結(jié)論如下：

(1) 通過含膠包邊過程及其最終填充狀態(tài)的仿真與實(shí)驗(yàn)對比驗(yàn)證了兩者的一致性較高；基于FEM-SPH法的數(shù)值模型能有效模擬折邊膠在內(nèi)外板間隙的受擠壓流動狀態(tài)；數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)填充率計算結(jié)果吻合度較高，說明所建數(shù)值模型是合理的.

(2) 由于模具表面微觀不平、受摩擦力影響等因素，實(shí)驗(yàn)測得的模具壓力值大于仿真得到的壓力值，但由實(shí)驗(yàn)得到的壓力曲線與仿真得到的壓力曲線的變化趨勢是吻合的，這進(jìn)一步說明了所建數(shù)值模型的有效性.

(3) 隨著折邊膠直徑的增大，填充率有所升高；在折邊膠直徑與離邊距一定時，填充率隨著折邊厚度的增加而減??；當(dāng)折邊厚度不變時，不同折邊膠直徑的平均填充率隨著離邊距的增加而有略微減小.折邊膠直徑對填充率的影響最明顯，折邊厚度次之，離邊距的影響最小.

(4) 基于數(shù)值模擬得到的填充率數(shù)據(jù)，利用多元多次擬合回歸得到了填充率關(guān)于折邊膠直徑、離邊距、包邊厚度等工藝參數(shù)的關(guān)系式，為實(shí)際生產(chǎn)過程中的工藝參數(shù)組合設(shè)計提供了依據(jù).