激光-電弧復(fù)合焊專題文獻(xiàn)

激光電弧復(fù)合焊接順序?qū)?04不銹鋼T形接頭影響的模擬試驗(yàn)分析/桂曉燕， 等. 焊接學(xué)報， 2021， 42（12）： 34-39.

建立304不銹鋼T形接頭三維有限元模型，研究激光電弧復(fù)合焊接順序?qū)?04不銹鋼T形接頭熱變形及殘余應(yīng)力的影響.采用高斯面熱源加高斯錐形體熱源組合的熱源模型，模擬激光電弧復(fù)合熱源，并通過304不銹鋼激光電弧復(fù)合堆焊工藝試驗(yàn)驗(yàn)證數(shù)值模擬激光電弧復(fù)合焊接過程的可靠性.結(jié)果表明，焊縫截面熔池形貌的數(shù)值仿真結(jié)果與焊接工藝試驗(yàn)結(jié)果吻合較好，該熱源模型能有效模擬激光電弧兩種熱源的復(fù)合作用.確定多種焊接順序方案，分析不同焊接順序下T形接頭溫度場、殘余應(yīng)力和熱變形情況，激光電弧復(fù)合焊接順序?qū)形接頭殘余應(yīng)力及熱變形均有影響，通過對比不同順序下殘余應(yīng)力值及熱變形量發(fā)現(xiàn)，順序焊接能有效減小焊接殘余應(yīng)力，同時反向焊接產(chǎn)生的熱變形量最小.綜合分析，不銹鋼T形接頭順序反向焊接的效果最佳.

氮?dú)廨o助316L不銹鋼激光-MIG復(fù)合焊接組織與耐蝕性能/仲楊， 等. 焊接學(xué)報， 2021， 42（12）： 7-17.

為了提高純氬氣下MIG焊接316L不銹鋼的穩(wěn)定性、改善焊縫組織以及強(qiáng)化耐腐蝕性能，引入1 200 W小功率激光對MIG電弧進(jìn)行誘導(dǎo)壓縮，同時在氬氣中混入氮?dú)猓剿鞑煌髁勘鹊腁r-N₂混合氣體對焊縫微觀組織及其耐腐蝕性能的影響.結(jié)果表明，激光的誘導(dǎo)作用能夠收縮并穩(wěn)定MIG電弧，隨著氮?dú)饬髁康脑黾?，焊縫的熔合線逐漸平緩，內(nèi)部氣孔缺陷明顯降低;XRD測試和顯微組織分析發(fā)現(xiàn)，滲氮后的焊縫內(nèi)部γ相含量明顯增多，中下部區(qū)域均為細(xì)小均勻的γ胞狀晶，中上部區(qū)域?yàn)棣脴渲?，并且一次枝晶間距逐漸減小.當(dāng)?shù)獨(dú)饬髁吭黾拥? L/min，焊縫的顯微硬度可綜合提升20 HV;電化學(xué)極化測試發(fā)現(xiàn)，滲氮之后的焊縫表現(xiàn)出更強(qiáng)的耐腐蝕性能.試驗(yàn)證實(shí)，氮?dú)廨o助激光-MIG復(fù)合焊接工藝能夠改善316L不銹鋼焊縫的顯微組織和耐腐蝕性能，當(dāng)Ar∶N₂氣體流量比為20∶5時，γ相的強(qiáng)化效果最顯著，綜合耐腐蝕性能最好.

X80管線鋼多道激光-MIG復(fù)合焊殘余應(yīng)力分析/嚴(yán)春妍， 等. 焊接學(xué)報， 2021， 42（9）： 28-34， 41.

采用試驗(yàn)和數(shù)值模擬結(jié)合的方法對X80管線鋼多道激光-MIG復(fù)合焊焊接過程的溫度場和焊接殘余應(yīng)力場進(jìn)行了研究，分析了激光功率對復(fù)合焊接頭的顯微組織、溫度分布和殘余應(yīng)力分布的影響規(guī)律.結(jié)果表明，激光功率增加，熔池最高溫度明顯上升，焊后冷卻速度下降;粗晶熱影響區(qū)組織中粒狀貝氏體、針狀鐵素體增加，條狀貝氏體減少. X80管線鋼激光-MIG復(fù)合焊接頭殘余應(yīng)力水平較高，縱向殘余應(yīng)力、橫向殘余應(yīng)力和厚度方向殘余應(yīng)力的拉應(yīng)力峰值均出現(xiàn)在焊縫區(qū).激光功率在2.0～3.5 kW范圍時，等效殘余應(yīng)力、縱向殘余應(yīng)力、橫向殘余應(yīng)力和厚度方向殘余應(yīng)力的峰值隨著激光功率增加均出現(xiàn)下降趨勢.但激光功率從3.5 kW上升至4.0 kW時，各應(yīng)力的峰值有所上升.

EQ70鋼激光電弧復(fù)合焊焊接熱循環(huán)及其對熱影響區(qū)組織演變的影響/鮑亮亮， 等. 焊接學(xué)報， 2021， 42（3）： 26-33.

采用Visul Environment軟件建立了EQ70鋼激光電弧復(fù)合焊的三維模型，并利用SYSWELD軟件對激光電弧復(fù)合焊焊接溫度場進(jìn)行了有限元數(shù)值模擬，結(jié)合熱電偶測溫法和熱影響區(qū)的微觀組織表征分析了激光電弧復(fù)合焊熱循環(huán)特點(diǎn)及其對熱影響區(qū)組織演變的影響.結(jié)果表明，采用雙橢球體+峰值遞增錐體組合型熱源可以準(zhǔn)確模擬復(fù)合焊溫度場，電弧區(qū)、過渡區(qū)、激光區(qū)相同熱影響區(qū)微區(qū)具有相近的熱循環(huán)，熱影響區(qū)加熱速度可達(dá)400 ℃/s，1 100 ℃以上停留時間為0.79～1.33 s，t_8/5為4～6 s.粗晶區(qū)、細(xì)晶區(qū)組織為板條馬氏體，臨界區(qū)組織為馬氏體+晶界碳化物，亞臨界區(qū)組織為回火馬氏體.激光電弧復(fù)合焊具有快速加熱、高溫停留時間短的特點(diǎn)，在一定程度限制了奧氏體晶粒的長大，粗晶區(qū)和細(xì)晶區(qū)平均晶粒尺寸分別為42.7，19.8 μm.

鋁合金激光-多股絞合焊絲MIG復(fù)合焊特性分析/徐鍇， 等. 焊接學(xué)報， 2021， 42（1）： 16-23.

選用多股絞合焊絲替代傳統(tǒng)焊絲，將激光熱源與多股絞合焊絲MIG焊熱源相匹配.借助高速攝像系統(tǒng)，提取焊接過程中熔池和匙孔特征量，開展5A06鋁合金激光-多股絞合焊絲MIG復(fù)合焊工藝特性研究，探討了不同工藝參數(shù)下焊縫成形與熔池行為相關(guān)性及焊接氣孔規(guī)律性研究.結(jié)果表明，主要焊接工藝參數(shù)對焊縫成形的影響規(guī)律與常規(guī)焊絲激光-電弧復(fù)合焊相一致，由于激光束的指向性，焊縫熔深受激光能量密度影響較大，因此焊縫熔深與激光功率呈正比，與焊接速度、離焦量的絕對值呈反比，焊接電流與光絲間距的影響不大;焊縫熔寬受電弧參數(shù)影響較大，且熔寬與熔池面積變化有一一對應(yīng)關(guān)系，熔池面積變大，熔寬增加;余高與熔敷速度有關(guān)，因此焊接電流越大、焊接速度越小，余高越大.此外高能量密度激光熱源的加入突出了多股絞合焊絲的自旋轉(zhuǎn)特性的優(yōu)勢，特別是焊接電流在130～200 A范圍內(nèi)，隨著焊接電流的增加，多股絞合焊絲的旋轉(zhuǎn)頻率增加，旋轉(zhuǎn)特性帶來的拓展焊縫寬度及對焊接氣孔的抑制等優(yōu)勢更為明顯.

激光+GMAW復(fù)合熱源焊接過程熱-力耦合數(shù)值分析/吳向陽， 等. 焊接學(xué)報， 2021， 42（1）： 91-96.

從宏觀的焊接熱過程出發(fā)，根據(jù)激光+GMAW復(fù)合熱源焊接的特點(diǎn)，提出了適用于復(fù)合熱源焊接的"雙橢球體+峰值遞增圓柱體"組合式體積熱源分布模式;建立了激光+GMAW復(fù)合熱源焊接過程的有限元模型，數(shù)值計算了焊接溫度場和焊縫橫截面的形狀尺寸，計算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合良好，證明了組合式體積熱源模型的合理性和適用性.采用焊接溫度場的計算結(jié)果，進(jìn)一步對復(fù)合熱源焊接和GMAW的焊接變形和殘余應(yīng)力進(jìn)行了數(shù)值模擬和對比分析.結(jié)果表明，在焊縫熔深基本相同的情況下，復(fù)合熱源焊接的焊接熱輸入、焊縫熔寬、焊接變形和高應(yīng)力區(qū)域范圍等均比GMAW小.研究結(jié)果印證了激光+GMAW復(fù)合熱源焊接工藝的優(yōu)越性，并為焊接工藝參數(shù)的優(yōu)化提供了基礎(chǔ)理論數(shù)據(jù).

低鎳含氮奧氏體不銹鋼激光-電弧焊電弧特性及組織性能/方乃文， 等. 焊接學(xué)報， 2021， 42（1）： 70-75.

采用100%Ar， 98%Ar+2%N₂， 92%Ar+8%N₂， 85%Ar+15%N₂四種混合比例的保護(hù)氣體對08Cr19MnNi3Cu2N低鎳含氮奧氏體不銹鋼進(jìn)行激光-脈沖MAG電弧復(fù)合焊接，研究保護(hù)氣體中氮?dú)獗壤龑缚p中氣孔數(shù)量、焊縫熔深和熔寬、電弧形態(tài)、微觀組織及鐵素體含量等影響機(jī)制.結(jié)果表明，隨著保護(hù)氣體中氮?dú)獗壤脑黾?，焊縫氣孔數(shù)量增多，氣孔的體積也隨之增大;焊縫熔深顯著增加，而焊縫熔寬變窄，焊縫平均硬度有所下降，電弧收縮明顯，電弧弧柱寬度隨著氮?dú)獗壤脑黾佣鴾p小，焊接飛濺數(shù)量隨之增加且體積增大，電弧穩(wěn)定性變差;焊縫中鐵素體含量由6.91%，6.80%減少至5.38%和4.62%，鐵素體枝晶也逐漸變細(xì)，二次枝晶臂變短.焊縫組織中只僅存在少量δ和γ兩相;從4個晶面觀察奧氏體晶粒的尺寸也隨著氮?dú)獗壤脑黾佣饾u減小.

S355鋼激光-MIG復(fù)合焊接頭顯微組織和殘余應(yīng)力/嚴(yán)春妍， 等. 焊接學(xué)報， 2020， 41（6）： 12-18.

采用激光-MIG（metal inert gas welding， MIG）復(fù)合焊接方法對12 mm厚S355鋼板進(jìn)行焊接，分析了9 kW激光功率下復(fù)合焊接頭顯微組織和硬度分布規(guī)律.建立了適合低合金高強(qiáng)鋼激光-MIG復(fù)合焊接的雙橢球+三維錐體復(fù)合熱源模型來描述復(fù)合熱源的能量分布，采用SYSWELD軟件計算了1.0，1.5，2.0 m/min三種焊接速度下激光-MIG復(fù)合焊的溫度場和接頭的殘余應(yīng)力，分析了焊接速度對焊接過程的溫度場和殘余應(yīng)力分布的影響.結(jié)果表明，三種焊接速度下粗晶熱影響區(qū)（coarse grained heat affected zone， CGHAZ）的組織為馬氏體，接頭的硬度水平較高，最高硬度均在350 HV以上.焊接速度增加，熔池最高溫度下降，焊后冷卻速度增加.等效殘余應(yīng)力水平較高，HAZ位置出現(xiàn)了應(yīng)力集中;隨著焊接速度增加，等效殘余應(yīng)力、縱向殘余應(yīng)力、橫向殘余應(yīng)力和厚度方向的殘余應(yīng)力峰值均上升;但焊接速度從1.5 m/min增加到2.0 m/min時，各應(yīng)力分量的拉應(yīng)力峰值上升較少，而壓應(yīng)力峰值顯著上升.

脈沖激光與電弧布置方式對鋁合金焊接熔滴過渡與焊縫形貌的影響/賈亞洲， 等. 焊接學(xué)報， 2019， 40（12）： 17-24.

以2219鋁合金為基板，研究了不同脈沖激光-電弧布置方式下的熔滴過渡與焊縫形貌特征，分析了熔深增加的機(jī)理.結(jié)果表明，當(dāng)脈沖激光照射母材時，脈沖激光主要提供對母材的熱輸入，母材溫度的增加有助于促進(jìn)熔滴鋪展，穩(wěn)定熔滴過渡過程;當(dāng)脈沖激光照射熔滴縮頸時，主要提供對熔滴的力輸入，蒸發(fā)反力的作用下形成"一脈一滴"，顯著提高熔滴過渡頻率與熔滴飛行速度，增加了熔滴對熔池的沖擊力，熔深增加;當(dāng)脈沖激光交替的照射熔池和熔滴時，一方面能夠?qū)δ覆倪M(jìn)行加熱，有助于熔滴的鋪展，另一方面能夠提高熔滴過渡頻率，提高焊縫的均勻性.

超高功率激光-電弧復(fù)合焊接特性分析/黃瑞生， 等. 焊接學(xué)報， 2019， 40（12）： 73-77， 96.

為了對超高功率激光-電弧復(fù)合焊接過程特性有深入的理解.借助高速攝像，以焊接過程中羽輝和飛濺為主要研究對象，對比分析了激光功率從5 kW增加到30 kW時，激光熱源與不同電弧熱源復(fù)合，以及是否填絲對焊接特性的影響規(guī)律.結(jié)果表明，激光功率增加，羽輝和飛濺面積的均值都呈增加趨勢，兩者的波動程度也呈上升趨勢;冷絲的添加在降低焊縫熔深的同時使激光-MAG復(fù)合焊接過程中的穩(wěn)定性變差;激光-TIG復(fù)合填絲焊接過程的穩(wěn)定性明顯優(yōu)于另外兩種焊接形式;高功率激光復(fù)合焊接時，高溫羽輝對激光的散射和吸收作用會使熔深增加趨勢放緩.

激光介入不銹鋼自保護(hù)藥芯焊絲MAG電弧堆焊熔滴受力分析/劉西洋， 等. 焊接學(xué)報， 2019， 40（9）： 65-70.

以不銹鋼自保護(hù)藥芯焊絲為研究對象，借助高速攝像采集了激光介入MAG電弧堆焊的熔滴和電弧圖像，研究了激光介入不銹鋼自保護(hù)藥芯焊絲MAG電弧堆焊的熔滴受力.結(jié)果表明，激光的介入改變了焊絲端頭熔化狀態(tài)，焊絲端頭發(fā)生局部熔化、半熔熔化、全熔熔化三種狀態(tài);增大了電磁收縮力、等離子流力在焊絲軸線上的分力，有利于熔滴過渡;減小了表面張力，有利于細(xì)化熔滴;增加了氣體動力，在合適的激光參數(shù)下促進(jìn)熔滴過渡;熔滴過渡軌跡出現(xiàn)了右偏軸過渡、左偏軸過渡、沿軸過渡三種模式.

鋁合金激光誘導(dǎo)MIG電弧增材制造成形尺寸規(guī)律/張兆棟， 等. 焊接學(xué)報， 2019， 40（8）： 7-12.

為了研究鋁合金激光誘導(dǎo)MIG電弧增材制造過程中各參數(shù)對薄壁結(jié)構(gòu)件成形尺寸的影響規(guī)律，利用二次通用旋轉(zhuǎn)組合方法設(shè)計正交試驗(yàn)樣本，通過二次回歸方程建立了工藝參數(shù)（電弧電流I、堆積速度v、層間溫度T、激光功率P）與成形墻體穩(wěn)定區(qū)域的尺寸預(yù)測模型，并研究了單個工藝參數(shù)對試件成形的影響，經(jīng)驗(yàn)證發(fā)現(xiàn)模型預(yù)測效果較好.結(jié)果表明，當(dāng)電弧電流大于106 A時，參數(shù)對層寬的影響順序由大到小為，電弧電流、層間溫度、堆積速度、激光功率;參數(shù)對層高的影響順序由大到小為，電弧電流、堆積速度、層間溫度、激光功率.

42CrMo鋼活塞激光-MAG復(fù)合焊接熱裂紋試驗(yàn)/陳根余， 等. 焊接學(xué)報， 2019， 40（7）： 61-66.

利用高速相機(jī)觀測焊接時熔池流動和焊縫凝固過程，并求得固–液界面移動速率;利用紅外熱像儀采集焊縫溫度隨時間變化的相關(guān)信息，求得焊縫的溫度梯度，對比研究42CrMo調(diào)質(zhì)鋼在激光焊接、激光引導(dǎo)的激光-MAG復(fù)合焊、電弧引導(dǎo)的激光–電弧復(fù)合焊三種焊接工藝時，焊縫接頭處的熱裂紋傾向.結(jié)果表明，激光引導(dǎo)的激光-MAG復(fù)合焊工藝比其它兩種焊接工藝的固–液界面移動速率更小，焊縫的溫度梯度也更小，具有最小的應(yīng)變率和熱裂紋敏感性.最后對激光引導(dǎo)的激光-MAG復(fù)合焊焊縫進(jìn)行了顯微組織觀察和硬度分析.

6N01S-T5鋁合金高速激光-MIG復(fù)合焊接工藝/王偉， 等. 焊接學(xué)報， 2019， 40（7）： 55-60， 66.

針對高速列車側(cè)墻6N01S-T5鋁合金熔化焊時存在焊接變形大，接頭軟化嚴(yán)重等問題，提高激光-MIG復(fù)合焊的焊接速度降低熱輸入，并通過顯微硬度、拉伸試驗(yàn)測試，結(jié)合金相及掃描電鏡下的EDS分析，對比了高、低焊接速度兩種工藝下接頭力學(xué)性能及微觀組織的差異;采用三坐標(biāo)測量儀和X射線殘余應(yīng)力測試儀對試樣焊接變形和殘余應(yīng)力進(jìn)行測試分析.結(jié)果表明，當(dāng)焊接速度達(dá)到4.8 m/min時焊縫仍能保證較好的成形;相比于0.6 m/min低速焊接，焊接效率大幅度提高，焊縫金屬填充量減少68%，接頭軟化區(qū)寬度減小約60%;試件焊后變形及高應(yīng)力分布區(qū)域變窄;焊縫組織細(xì)密，接頭平均抗拉強(qiáng)度為207 MPa，達(dá)到母材強(qiáng)度的71%.

船用耐蝕鋼DH36光纖激光-MIG復(fù)合焊接頭組織和性能/高艷， 等. 焊接學(xué)報， 2019， 40（5）： 60-66.

為探索12 mm厚DH36船用耐蝕鋼對接用光纖激光-MIG復(fù)合焊接工藝，分析了四種不同送絲速度對接頭成形、微觀組織、拉伸性能及腐蝕性能的影響.結(jié)果表明，在送絲速度為8.5 m/min時可獲得成形優(yōu)良的接頭，隨著送絲速度的增加，電弧區(qū)和激光區(qū)焊縫的熔寬均增加.焊縫區(qū)主要由針狀鐵素體、先共析鐵素體和一定量的貝氏體組成，送絲速度對針狀鐵素體的形態(tài)和數(shù)量有顯著的影響.增加送絲速度對接頭抗拉強(qiáng)度的影響不大，但減小了斷后伸長率，接頭斷后伸長率最高達(dá)16.5%.接頭極化曲線測試表明，當(dāng)送絲速度為7.5 m/min時，自腐蝕電流密度最小，腐蝕傾向最低.

2219鋁合金激光驅(qū)動GMAW熔滴過渡行為/賈亞洲， 等. 焊接學(xué)報， 2019， 40（3）： 59-64.

以2219鋁合金為研究對象，搭建了激光驅(qū)動GMAW熔滴過渡試驗(yàn)系統(tǒng)，采用高速攝像系統(tǒng)拍攝熔滴過渡行為，分析了激光的加入對熔滴過渡行為的影響.結(jié)果表明，通過改變工藝參數(shù)，激光的加入改變了熔滴的受力狀態(tài)從而改變了熔滴過渡模式和飛行軌跡.脈沖激光作用在熔滴縮頸處形成的蒸發(fā)反力可以有效促進(jìn)熔滴過渡，得到"一脈一滴"的射滴過渡形式，提高熔滴過渡頻率和熔滴過渡的穩(wěn)定性，同時能夠有效改善焊縫成形解決鋁合金焊接射滴過渡工藝區(qū)間窄，對母材熱輸入高以及焊接過程穩(wěn)定性差等問題.

激光——電弧復(fù)合焊接頭根部特性分析/徐良， 等. 焊接學(xué)報， 2019， 40（3）： 76-79.

對厚板HQ785T1低合金高強(qiáng)鋼填充HS-70焊絲激光—電弧復(fù)合焊接頭根部化學(xué)成分分析及元素線掃描分析，結(jié)果表明，焊縫部位主要元素的含量介于母材和焊絲之間，焊縫從上部到根部，隨著深度的增加，焊縫元素組成越接近母材，根部焊縫組成以母材成分為主，焊絲成分所占比例較小;焊縫根部沖擊韌性低于焊縫上部，增大坡口鈍邊，焊縫根部的沖擊韌性降低;金相顯示根部焊縫中心組織為粒狀貝氏體組織，隨著鈍邊尺寸的增加，碳化物析出量減少，組織略顯粗大，組織脆性增加.

基于SYSWELD的激光復(fù)合焊焊接變形數(shù)值模擬/唐琪， 等. 焊接學(xué)報， 2019， 40（3）： 32-36.

地鐵作為一種重要的交通工具，在城市生活中起著越來越重要的作用，地鐵同時具有綠色無污染、準(zhǔn)時、運(yùn)載能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn).選用3D高斯+雙橢球熱源，采用固有應(yīng)變法，對地鐵牽引梁在不同約束情況下的焊接變形進(jìn)行了模擬.在模擬現(xiàn)有約束情況的基礎(chǔ)上，另外設(shè)計了3種約束情況.結(jié)果表明，采用固有應(yīng)變法的模擬與實(shí)測結(jié)果吻合較好，x，z向最大變形都出現(xiàn)在方案2中，分別為2.46和13.13 mm，y向變形穩(wěn)定在1.63 mm左右;將變化率方差最大的角變形作為評價標(biāo)準(zhǔn)，得到方案4最合理，角變形最小為1.21°.

鋁合金激光-MIG復(fù)合填絲焊穩(wěn)定性分析/常云峰， 等. 焊接學(xué)報， 2018， 39（10）： 119-123.

通過與鋁合金激光-MIG復(fù)合焊方法相對比，主要研究了鋁合金激光-MIG復(fù)合填絲焊的焊縫成形、熔深穩(wěn)定性、余高穩(wěn)定性、焊縫氣孔率、激光匙孔特征、等離子體特征.試驗(yàn)結(jié)果表明，在合適的工藝參數(shù)條件下，鋁合金激光-MIG復(fù)合填絲焊焊接過程穩(wěn)定，焊縫成形良好，額外填入的焊絲可以連續(xù)穩(wěn)定地過渡到熔池中，激光匙孔具有明顯的形成、長大、湮滅周期性變化特征;相同工藝參數(shù)條件下，鋁合金激光-MIG復(fù)合填絲焊的焊縫熔深穩(wěn)定性、余高穩(wěn)定性與激光-MIG復(fù)合焊相當(dāng)，激光匙孔開口面積約增加15.34%，等離子體+電弧總面積約增加1.95%.

激光功率對5356鋁合金激光誘導(dǎo)MIG電弧增材制造組織性能的影響/孫承帥， 等. 焊接學(xué)報， 2018， 39（9）： 13-18.

為了改善MIG電弧增材制造5356鋁合金的組織及力學(xué)性能，將低功率激光與MIG電弧增材制造結(jié)合，采用低功率脈沖激光誘導(dǎo)MIG電弧增材制造技術(shù)進(jìn)行了不同激光功率下5356鋁合金單道多層墻體成形試驗(yàn)，分析了激光功率對沉積態(tài)5356鋁合金組織、顯微硬度及拉伸性能的影響.結(jié)果表明，低功率脈沖激光誘導(dǎo)MIG電弧增材制造成形試樣整體冶金結(jié)合良好、無明顯的未熔合現(xiàn)象.墻體的微觀組織主要呈等軸晶狀，與單MIG電弧堆積的墻體相比，等軸晶變得細(xì)小均勻，顯微硬度提高，波動較小.加入激光可以減少Fe元素、Si元素含量和氣孔數(shù)量，使墻體的力學(xué)性能提高，當(dāng)激光功率為300 W時達(dá)到最大值，較單MIG電弧堆積墻體的抗拉強(qiáng)度提高了12.0%.

自保護(hù)藥芯焊絲激光–電弧復(fù)合熱源焊接電弧穩(wěn)定性的分析. 劉西洋， 等. 焊接學(xué)報， 2018， 39（7）： 17-23.

以自保護(hù)藥芯焊絲（414N-O）為研究對象，借助電弧分析儀和高速攝像，對不同工藝參數(shù)下激光–電弧復(fù)合熱源焊接電弧穩(wěn)定性進(jìn)行了試驗(yàn)研究.結(jié)果表明，復(fù)合熱源焊接過程中，激光的加入明顯的減小了自保護(hù)藥芯焊絲電弧作用點(diǎn)漂移概率，拉長了電弧空間，降低了熔滴短路過渡概率，提高了電弧穩(wěn)定性;工藝參數(shù)中，光絲間距和送絲速度對平均焊接電流影響顯著;電弧電壓和送絲速度對平均焊接電流變異系數(shù)影響顯著;激光功率對平均焊接電流的影響幅度與光絲間距和送絲速度有關(guān)，光絲間距和送絲速度越大，激光功率對平均焊接電流的影響越小;電弧電壓對平均焊接電流的影響幅度與光絲間距有關(guān)，光絲間距DLA=0 mm時，影響最顯著;激光前置比激光后置更有利于平均焊接電流變異系的穩(wěn)定.

激光增強(qiáng)GMAW熔滴短路過渡行為分析. 賈亞洲， 等. 焊接學(xué)報， 2018， 39（7）： 51-54.

高能量密度的激光照射熔滴，使熔滴局部產(chǎn)生強(qiáng)烈蒸發(fā)，利用蒸發(fā)反力驅(qū)動熔滴受迫短路，促進(jìn)熔滴脫離焊絲.以低碳鋼為研究對象，搭建激光增強(qiáng)GMAW短路過渡焊接試驗(yàn)系統(tǒng)，對比研究了激光增強(qiáng)GMAW短路過渡焊接過程中激光入射位置、電弧高度對熔滴短路過渡行為的影響規(guī)律.結(jié)果表明，在焊接過程中施加一定功率的激光對熔滴短路過渡行為有明顯的改善作用，可以通過激光改變?nèi)鄣蔚氖芰顟B(tài)，控制過渡熔滴的尺寸，熔滴短路時間減小，燃弧時間增加，增加過渡頻率，提高了焊接過程中的穩(wěn)定性，激光增強(qiáng)后，焊縫表面成形均勻飽滿，焊縫成形良好.

TIG填絲+激光熔凝模具修復(fù)工藝分析. 劉立君， 等. 焊接學(xué)報， 2018， 39（4）： 73-78.

針對失效模具TIG手工填絲工藝修復(fù)區(qū)域出現(xiàn)的強(qiáng)度不足等問題，提出了TIG手工填絲+激光熔凝模具修復(fù)方法，并通過掃描電鏡（SEM）、X射線衍射分析（XRD）、硬度測試、熱疲勞裂紋阻斷試驗(yàn)、摩擦磨損試驗(yàn)一系列測試手段，分析激光熔凝對TIG手工填絲修復(fù)層的強(qiáng)化性能.結(jié)果表明，激光熔凝能夠有效細(xì)化TIG修復(fù)層表層組織，減小組織內(nèi)應(yīng)力，提高組織塑性和韌性，使得修復(fù)區(qū)的抗熱疲勞性能得到大幅度的提升.高溫滑動磨損條件下，TIG填絲+激光熔凝復(fù)合修復(fù)試樣表面摩擦系數(shù)小，磨損量相比于TIG試樣減少了30%，表現(xiàn)出了優(yōu)良的耐磨性能.

自保護(hù)藥芯焊絲激光-電弧復(fù)合熱源堆焊參數(shù)對焊道表面成形的影響.劉西洋， 等. 焊接學(xué)報， 2018， 39（3）： 83-88.

以自保護(hù)藥芯焊絲（414N-O）為研究對象，借助焊道表面成形系數(shù)來評價自保護(hù)藥芯焊絲激光-電弧復(fù)合熱源堆焊焊道的表面成形特征，研究了自保護(hù)藥芯焊絲激光-電弧復(fù)合熱源堆焊過程中堆焊參數(shù)對焊道表面成形的影響.結(jié)果表明，復(fù)合熱源堆焊過程中，激光的加入明顯降低了自保護(hù)藥芯焊絲電弧作用點(diǎn)漂移概率，有效地克服了自保護(hù)藥芯焊絲長弧堆焊氣孔問題，降低了電弧對工件表面的作用能量.堆焊參數(shù)中，光絲前后位置和光絲間距對焊道表面成形特征起決定性影響，激光前置時光絲間距對焊道表面成形影響顯著，激光后置時則影響較小;光絲間距DLA=0 mm和DLA=+2 mm時，有利于焊道表面成形;光絲間距DLA=-2 mm時，惡化了焊道表面成形;激光功率、堆焊速度、堆焊電流和堆焊電壓對焊道余高影響顯著，激光功率、堆焊電流和堆焊電壓對焊道表面成形系數(shù)影響顯著，焊絲伸出長度對焊道余高和焊道表面成形系數(shù)影響較小.

自然時效對A7N01鋁合金光纖激光-變極性TIG復(fù)合焊接頭組織和性能的影響. 喬俊楠， 等. 焊接學(xué)報， 2018， 39（1）： 70-74.

對4 mm厚的A7N01鋁合金光纖激光-變極性TIG復(fù)合焊接頭進(jìn)行自然時效，通過金相顯微試驗(yàn)、力學(xué)性能測試、差熱分析、透射電鏡分析等方法研究了自然時效對復(fù)合焊接頭顯微組織、力學(xué)性能的影響規(guī)律.結(jié)果表明，自然時效30天后，焊接接頭力學(xué)性能明顯提高并達(dá)到穩(wěn)定，接頭抗拉強(qiáng)度較焊態(tài)時提高了約15%，均值達(dá)到369MPa，為母材的83%，其斷后伸長率從焊態(tài)3.1%提高到4.4%.去除余高后，抗拉強(qiáng)度進(jìn)一步提高到394 MPa，達(dá)到母材94%斷后伸長率提高到7.6%.斷裂位置均在焊縫處，斷口為韌窩狀，為典型的韌性斷裂.自然時效后，焊縫顯微組織沒有發(fā)生明顯改變，但焊縫中的析出相數(shù)量和尺寸比焊態(tài)時增多，焊縫中主要析出相主要為GP區(qū)及部分亞穩(wěn)態(tài)η相和η穩(wěn)定相.這些析出相能夠釘扎位錯，提高焊接接頭強(qiáng)度.

電流/電壓匹配對鋁合金激光-電弧復(fù)合焊接過程穩(wěn)定性的影響. 張亞亮， 等. 焊接學(xué)報， 2018， 39（1）： 79-83.

文中借助HANNOVER電弧分析儀和高速攝像機(jī)等設(shè)備，對不同電弧電壓和焊接電流焊接過程進(jìn)行實(shí)時監(jiān)測，分析不同電參數(shù)對焊縫成形質(zhì)量的影響;并驗(yàn)證激光的存在對波形的穩(wěn)定具有一定的作用.結(jié)果表明，主輔"雙重導(dǎo)電通道"的消失、熔滴過渡方式跳變和焊接飛濺等不確定因素，均會導(dǎo)致電弧電壓、電流波形圖出現(xiàn)紊亂和尖角.焊縫成形方面，隨著電弧電壓的增加，熔寬先增大后減少;而熔深則不斷上升.而電流增大時，焊縫的熔深熔寬不斷增大.因?yàn)殡娀‰妷涸龃?，改變了電弧的形態(tài);而電流的增加則改變電弧的受力和能量.