基于熱固耦合的林區(qū)原油管道機(jī)器人殼體優(yōu)化分析

董年鑫 王希貴 吳哲 張智欽

摘 要：為解決原油管道機(jī)器人殼體在特殊環(huán)境下工作時(shí)的安全性和經(jīng)濟(jì)性問題，采用有限元分析方法對(duì)原油管道機(jī)器人殼體進(jìn)行強(qiáng)度、剛度分析，避免殼體在工作時(shí)發(fā)生破壞。在此基礎(chǔ)上，采用響應(yīng)面優(yōu)化分析對(duì)殼體厚度進(jìn)行優(yōu)化，在確保殼體強(qiáng)度和剛度滿足許用要求的前提下，進(jìn)行輕量化設(shè)計(jì)，節(jié)省材料和成本。同時(shí)，為提高管道機(jī)器人在不同區(qū)域和極端條件下的適應(yīng)性，進(jìn)一步研究溫度和殼體厚度對(duì)殼體強(qiáng)度和剛度的影響。研究分析發(fā)現(xiàn)，溫度對(duì)殼體最大變形和應(yīng)力影響較大，且當(dāng)殼體外側(cè)溫度一定時(shí)，殼體的最大變形隨殼體厚度的增加而減小，殼體的最大應(yīng)力隨厚度的增加而增加，但變化量都較小;當(dāng)殼體厚度一定時(shí)，殼體的最大變形隨溫度的增加而增加，殼體的最大應(yīng)力隨溫度的增加呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢(shì)，以10 ℃左右為分界點(diǎn)，小于10 ℃時(shí)，隨溫度的增加而減小，大于10 ℃時(shí)，隨溫度的增加而增加，該研究結(jié)果為實(shí)際工程應(yīng)用提供一定的參考依據(jù)。

關(guān)鍵詞：原油管道機(jī)器人;殼體;厚度;熱固耦合;多目標(biāo)優(yōu)化分析

中圖分類號(hào)：TP776.2??? 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A?? 文章編號(hào)：1006-8023（2022）01-0101-07

Optimization Analysis of Forest Crude Oil Pipeline Robot Shell

Based on Thermal-structure Coupling

DONG Nianxin， WANG Xigui*， WU Zhe， ZHANG Zhiqin

（College of Engineering and Technology， Northeast Forestry University， Harbin 150040， China）

Abstract：In order to solve the safety and economic problems of the crude oil pipeline robot shell when working in a special environment， the finite element analysis method is used to analyze the strength and stiffness of the crude oil pipeline robot shell to avoid damage to the shell during operation. On this basis， the response surface optimization analysis is used to optimize the thickness of the shell. Under the premise of ensuring that the strength and rigidity of the shell meet the allowable requirements， a lightweight design is carried out to save materials and costs. At the same time， in order to improve the adaptability of the pipeline robot in different areas and extreme conditions， this paper further studies the effects of temperature and shell thickness on the strength and stiffness of the shell. Research and analysis have found that temperature has a greater impact on the maximum deformation and stress of the shell. And when the outer temperature of the shell is constant， the maximum deformation of the shell decreases with the increase of the thickness of the shell， and the maximum stress of the shell increases with the increase of the thickness， but the amount of change is small. When the thickness of the shell is constant， the maximum deformation of the shell increases with the increase of temperature， the maximum stress of the shell decreases first and then increases with the increase of temperature. Taking about 10 ℃ as the dividing point， it decreases with the increase of temperature below 10 ℃， and increases with the increase of temperature above 10 ℃. It provides a certain reference basis for practical engineering applications.

Keywords：Crude oil pipeline robot; shell; thickness; thermal-structure coupling; multi-objective optimization analysis

0 引言

經(jīng)濟(jì)發(fā)展離不開能源，原油開采是中國能源戰(zhàn)略的重點(diǎn)項(xiàng)目之一，對(duì)經(jīng)濟(jì)發(fā)展意義重大。歷經(jīng)幾十年的開發(fā)，以大慶油田為代表的傳統(tǒng)油田原油儲(chǔ)量急速銳減，且原油質(zhì)量下降，原油中的含水率越來越高。因此，開發(fā)新型油田，是能源戰(zhàn)略的當(dāng)務(wù)之急。在傳統(tǒng)油田走向衰竭時(shí)，新興的林區(qū)油田成為新的開采對(duì)象[1]。林區(qū)是原油儲(chǔ)存量較多的區(qū)域之一，管道運(yùn)輸是陸上原油輸送的主要方式，但是由于原油管道通常深埋地下，原油作為一種液體混合物，在低溫下會(huì)凝固，而林區(qū)土壤含水率較高，因此管道周圍溫度更低，更容易造成管道堵塞，需要在管道內(nèi)置加熱線的方式進(jìn)行加熱保溫，保證原油輸送的暢通[2-5]。然而不論是對(duì)管道內(nèi)凝結(jié)原油的疏通，還是對(duì)原油管道內(nèi)加熱線的檢測(cè)，都需要一種可以在管道內(nèi)爬行、加熱疏通的機(jī)器人，為原油管道的暢通提供安全保障[6-7]。原油管道機(jī)器人殼體作為保護(hù)原油管道機(jī)器人正常工作的重要構(gòu)件，工作環(huán)境復(fù)雜，因此對(duì)其在極端條件下的強(qiáng)度、剛度進(jìn)行分析校核，并在滿足強(qiáng)度、剛度要求的前提下用ANSYS進(jìn)行殼體厚度優(yōu)化分析，確定其最佳厚度，減輕重量，降低成本。

1 殼體模型的建立與簡化

由于原油管道機(jī)器人耐壓殼體較為復(fù)雜，對(duì)殼體進(jìn)行有限元分析時(shí)，為快速準(zhǔn)確地得到計(jì)算結(jié)果，需要對(duì)模型進(jìn)行合理的簡化。簡化原則是：簡化后的物理模型不能影響結(jié)構(gòu)的實(shí)際靜力學(xué)特性[8]。

1.1 殼體模型的建立

該原油管道機(jī)器人需要在林區(qū)原油管道內(nèi)部復(fù)雜的環(huán)境下完成工作，因此對(duì)其驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)、變徑機(jī)構(gòu)、越障機(jī)構(gòu)和加熱機(jī)構(gòu)等都進(jìn)行了的設(shè)計(jì)，從而應(yīng)對(duì)這種復(fù)雜的環(huán)境，保證其正常工作，而殼體主要對(duì)管道機(jī)器人的上述機(jī)構(gòu)起相應(yīng)的安裝、定位和保護(hù)等作用。原油管道機(jī)器人及其殼體模型如圖1所示。

由圖1可知，該殼體結(jié)構(gòu)復(fù)雜，因此在有限元分析時(shí)計(jì)算復(fù)雜，故在不影響其精度的前提下，對(duì)其結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡化，便于后期分析。

1.2 殼體模型的簡化

根據(jù)上述簡化原則，對(duì)殼體結(jié)構(gòu)中一些螺紋孔、定位孔、倒角和圓角，以及各種對(duì)整體影響較小的平臺(tái)進(jìn)行忽略，保留其原始模型的重要特征[9-10]，簡化后的模型如圖2所示。

簡化后的殼體模型長度為520 mm，最大直徑為350 mm。原油管道機(jī)器人殼體設(shè)計(jì)是一個(gè)典型的多物理場(chǎng)、多目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計(jì)問題，在溫度場(chǎng)和力場(chǎng)共同作用下，滿足其強(qiáng)度要求的同時(shí)，力求獲得質(zhì)量最輕的設(shè)計(jì)方案。因此對(duì)模型進(jìn)行簡化，使求解更加快速準(zhǔn)確。

2 殼體模型的有限元分析

對(duì)殼體模型進(jìn)行熱固耦合分析主要包括三大步驟，分別為前處理、求解設(shè)定和后處理。其中，前處理包括模型的導(dǎo)入、材料的賦予和網(wǎng)格劃分;求解設(shè)定包括邊界條件的約束、載荷的施加和求解方法設(shè)定;后處理包括結(jié)果的查看與分析[11]。

ANSYS中的熱固耦合包括直接耦合和間接耦合。直接耦合分析是采用具有溫度自由度的Solid226單元，在分析過程中同時(shí)考慮溫度場(chǎng)和力場(chǎng)的影響，使其在時(shí)域下不斷耦合。間接耦合是先采用Solid90單元對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行溫度場(chǎng)分析，再將溫度場(chǎng)作為邊界條件導(dǎo)入結(jié)構(gòu)中，用Solid186單元進(jìn)行熱應(yīng)力分析[12]。但直接耦合分析由于是2個(gè)物理場(chǎng)之間不斷進(jìn)行耦合，因此計(jì)算時(shí)間更長，且直接耦合多用于受摩擦生熱影響較大的結(jié)構(gòu)中。綜合考慮，對(duì)原油管道機(jī)器人殼體的熱固耦合分析采用熱固間接耦合分析。

2.1 實(shí)際工況及材料設(shè)定

設(shè)原油管道機(jī)器人在極端條件下工作，管道內(nèi)原油過冷凝結(jié)，電伴熱線以恒溫100 ℃工作，原油管道機(jī)器人在管道中的作業(yè)深度為400 mm，殼體外側(cè)原油溫度為0 ℃，殼體內(nèi)側(cè)為100 ℃。原油管道直徑為400 mm，在0 ℃的環(huán)境下，原油密度為850 kg/m3 [13]，假定原油管道機(jī)器人在管道內(nèi)相對(duì)原油勻速運(yùn)行，原油與殼體之間的摩擦系數(shù)為0.3。

殼體采用鋁合金，在0 ℃時(shí)，密度為2 700 kg/m3，彈性模量為7.1×1010 MPa，泊松比為0.33，屈服極限280 MPa，抗拉強(qiáng)度310 MPa，熱膨脹系數(shù)為2.3×10-5? ℃-1，熱傳導(dǎo)系數(shù)為144 W/（m·℃），比熱容為875 J/（kg·℃），見表1。因殼體內(nèi)部為封閉狀態(tài)，殼體外可等效替代為在溫度場(chǎng)加載時(shí)直接在殼體外表面施加0 ℃的溫度。

根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)，取安全系數(shù)為1.5[14]，則許用屈服應(yīng)力187 MPa，許用拉伸應(yīng)力為207? MPa，殼體厚度為10 mm。

2.2 殼體有限元模型的前期處理

采用ANSYS19.2對(duì)殼體進(jìn)行熱固耦合有限元分析，導(dǎo)入模型后，將模型賦予鋁合金材料，為保證結(jié)果精度，在ANSYS的前處理Design Model模塊中對(duì)模型進(jìn)行切分，然后用六面體網(wǎng)格主導(dǎo)加映射對(duì)模型進(jìn)行劃分，網(wǎng)格劃分結(jié)果如圖3所示，共得到61 161個(gè)節(jié)點(diǎn)和8 658個(gè)單元。

2.3 殼體模型的穩(wěn)態(tài)熱分析

由于采用熱固間接耦合分析，故先利用AYSYS19.2的Steady-State Thermal（穩(wěn)態(tài)熱）模塊對(duì)殼體進(jìn)行穩(wěn)態(tài)熱分析。

2.3.1穩(wěn)態(tài)熱分析的求解設(shè)定

殼體是厚為10 mm的鋁合金材料，在0 ℃的環(huán)境中，熱膨脹系數(shù)為2.3×10-5?? ℃-1，在0 ℃時(shí)的熱傳導(dǎo)系數(shù)為144 W/（m·℃），比熱容為875 J/（kg·℃），殼體外側(cè)原油溫度為0 ℃，殼體內(nèi)側(cè)電伴熱線以100 ℃的恒定溫度工作，因此在殼體內(nèi)側(cè)施加100 ℃的溫度，在殼體外側(cè)施加0 ℃的溫度，進(jìn)行求解。

2.3.2穩(wěn)態(tài)熱分析的結(jié)果及后處理

求解設(shè)定完成后，運(yùn)用ANSYS對(duì)殼體進(jìn)行溫度場(chǎng)計(jì)算，計(jì)算完成后溫度云圖的結(jié)果如圖4所示，溫度梯度分布均勻，符合實(shí)際工況。

2.4 殼體模型的熱固耦合分析

在溫度場(chǎng)求解完成后，將溫度場(chǎng)結(jié)果導(dǎo)入靜力學(xué)分析模塊，利用AYSYS 19.2的Static Structural（靜態(tài)結(jié)構(gòu)）模塊對(duì)殼體進(jìn)行熱固耦合分析。

2.4.1 熱固耦合分析的求解設(shè)定

殼體是厚為10 mm的鋁合金材料，在0 ℃時(shí)，密度為2 700 kg/m3，彈性模量為7.1×1010 Pa，泊松比為0.33。設(shè)原油管道機(jī)器人在管道中的作業(yè)深度（h）為400 mm，殼體外側(cè)原油溫度（t）為0 ℃，殼體內(nèi)側(cè)為100 ℃。原油管道直徑（d）為400 mm，外殼受力表面積（S）為0.621 262 m2。在0 ℃的環(huán)境下，原油密度（ρ）為850 kg/m3，假定原油管道機(jī)器人在管道內(nèi)相對(duì)原油勻速運(yùn)行，原油與殼體之間的摩擦系數(shù)（μ）為0.3，重力加速度（g）取9.8 m/s2。則外殼受到的壓力（P）為：

P=ρ·g·h=850×9.8×0.4=3 332 Pa 。 （1）

外殼受力平面受到的阻力F為：

F=μ·P·S=0.3×3 332×0.621 262=621.01 N。 （2）

進(jìn)入求解設(shè)定后，先將溫度場(chǎng)載荷導(dǎo)入靜力學(xué)分析模塊，然后在殼體外側(cè)施加0.003 332 MPa的壓力，在殼體前端面施加621.01 N的阻力。除此之外，殼體前后端開孔位置與小法蘭盤相連，因此在孔端與法蘭盤相接觸的位置定義固定約束。

2.4.2 熱固耦合分析的結(jié)果及后處理

求解設(shè)定完成后，運(yùn)用ANSYS對(duì)殼體進(jìn)行熱固耦合計(jì)算，計(jì)算完成后在溫度場(chǎng)作用下的應(yīng)力結(jié)果如圖5所示，溫度場(chǎng)加靜力場(chǎng)的應(yīng)力云圖如圖6所示，溫度場(chǎng)變形云圖如圖7所示，溫度場(chǎng)加靜力場(chǎng)的變形云圖如圖8所示。

由圖5和圖6可知，殼體在只有溫度場(chǎng)的條件下最大應(yīng)力小于溫度場(chǎng)和靜力學(xué)共同作用下的應(yīng)力，這是因?yàn)闅んw在溫度場(chǎng)作用下受熱膨脹，溫度場(chǎng)作用下的殼體變形趨勢(shì)與靜力場(chǎng)中摩擦力作用下的殼體變形趨勢(shì)相同，增加了殼體一部分的應(yīng)力，結(jié)果符合實(shí)際工況。

綜上可知，殼體在0 ℃的環(huán)境中，外側(cè)受0 ℃的溫度，內(nèi)側(cè)受100 ℃的溫度，外側(cè)受0.003 332 MPa的壓力，殼體外側(cè)表面受551.98 N的摩擦力的載荷的共同作用下，殼體受到的最大應(yīng)力為150.89 MPa，小于其許用屈服應(yīng)力187 MPa，滿足其強(qiáng)度要求，能在原油管道中安全作業(yè)。

由圖7、圖8可知，殼體在只有溫度場(chǎng)的條件下最大變形小于溫度場(chǎng)和靜力學(xué)共同作用下的變形，這是因?yàn)闅んw在溫度場(chǎng)作用下受熱膨脹，溫度場(chǎng)作用下的殼體變形趨勢(shì)與靜力場(chǎng)中摩擦力作用下的殼體變形趨勢(shì)相同，增加了殼體一部分變形，結(jié)果符合實(shí)際工況。殼體在上述工況下的最大變形為0.170 5 mm，不會(huì)影響原油管道機(jī)器人的正常工作，因此殼體剛度滿足設(shè)計(jì)要求。

3 殼體的多目標(biāo)優(yōu)化分析

綜上分析可知，當(dāng)殼體厚度為10 mm時(shí)，該殼體完全滿足該工況下的要求，但為了減輕原油管道機(jī)器人重量，降低成本，利用ANSYS 19.2的Response Surface Optimization（響應(yīng)面優(yōu)化）模塊對(duì)殼體進(jìn)行多目標(biāo)優(yōu)化分析[15-17]，以在溫度場(chǎng)與靜力場(chǎng)共同作用下的結(jié)果作為優(yōu)化條件，為其選一個(gè)最優(yōu)的設(shè)計(jì)方案。

根據(jù)原油管道機(jī)器人的實(shí)際情況，殼體除了承受載荷壓力之外，還要對(duì)機(jī)器人的一些構(gòu)件起定位和裝配等作用。因此，殼體厚度不宜過薄，也不宜過厚，5～10 mm為可選范圍。因此在優(yōu)化時(shí)，取殼體厚度范圍為5～10 mm，在此范圍內(nèi)，殼體最大應(yīng)力不超過最大許用應(yīng)力187 MPa，殼體質(zhì)量最輕為目標(biāo)約束條件，在此基礎(chǔ)上完成對(duì)殼體的最優(yōu)化設(shè)計(jì)。

3.1 殼體厚度尺寸優(yōu)化

進(jìn)行優(yōu)化分析時(shí)，取殼體厚度變化范圍為5～10 mm，采用latin hypercube sampling design（拉丁超立方抽樣方法）抽樣，取10個(gè)等分點(diǎn)進(jìn)行計(jì)算。取殼體厚度作為變量，殼體最大等效應(yīng)力、最大等效應(yīng)變、變形和質(zhì)量作為輸出變量，進(jìn)行優(yōu)化，抽樣計(jì)算完成后的結(jié)果見表2。

由表2分析可得，隨著殼體厚度的減小，殼體的最大變形增大，最大應(yīng)力和應(yīng)變減小，但相對(duì)變化量較小，最大應(yīng)力都沒超過材料的許用屈服應(yīng)力187 MPa。故可得出，原油管道機(jī)器人殼體在設(shè)定的極端條件下，殼體厚度在5～10 mm的范圍內(nèi)變化時(shí)，對(duì)殼體本身的應(yīng)力和變形影響不大，在此范圍內(nèi)，殼體的強(qiáng)度和剛度滿足許用要求。

在優(yōu)化時(shí)，設(shè)置殼體質(zhì)量重要程度為高級(jí)，優(yōu)化完成后，得到的3組最優(yōu)解見表3，因此選擇5.001 1 mm作為殼體的最終優(yōu)化厚度。

3.2 優(yōu)化前后對(duì)比分析

此次優(yōu)化將殼體厚度從10 mm優(yōu)化到5.001 1 mm，但殼體強(qiáng)度和剛度仍然滿足許用要求，優(yōu)化前后數(shù)據(jù)對(duì)比見表4。

由表4分析可得，優(yōu)化前后考慮軟件本身計(jì)算誤差，殼體的應(yīng)力減小，幾乎不變形，但殼體質(zhì)量減少了8.719 05 kg，而且在此條件下，殼體的強(qiáng)度和剛度仍然滿足極限工況下的許用要求，優(yōu)化效果顯著。

考慮到加工難度及成本，最終選擇殼體厚度為5 mm。

4 溫度和殼體厚度對(duì)殼體性能的綜合影響

為了防止原油凝固或氣化，原油在輸出時(shí)都要保證一定的溫度，一般為15 ℃，但部分地區(qū)對(duì)原油的控制溫度較高，如我國的長慶原油要控制在28 ℃[18]，同時(shí)考慮到極端特殊情況，如林區(qū)極寒地區(qū)，管道發(fā)生破損等導(dǎo)致原油結(jié)冰，使原油管道機(jī)器人殼體外側(cè)溫度小于0 ℃。因此，為提高管道機(jī)器人在各個(gè)地區(qū)及極端情況下的適應(yīng)性，同時(shí)為實(shí)際工程應(yīng)用提供更加可靠的參考數(shù)據(jù)，本文進(jìn)一步分析了原油管道機(jī)器人的殼體周圍溫度場(chǎng)發(fā)生變化時(shí)對(duì)殼體綜合性能的影響。同時(shí)，為保證殼體厚度為5 mm時(shí)，當(dāng)殼體外側(cè)溫度發(fā)生變化時(shí)，殼體的強(qiáng)度和剛度是否仍滿足要求，本文進(jìn)一步研究了在殼體外側(cè)溫度和殼體厚度發(fā)生變化時(shí)，對(duì)原油管道機(jī)器人的殼體綜合性能的影響。

4.1 條件的設(shè)定

考慮到殼體對(duì)原油管道機(jī)器人的綜合作用，設(shè)定殼體的厚度變化范圍為5～10 mm，設(shè)定靜力場(chǎng)不發(fā)生變化，溫度變化范圍為-10～30 ℃，采用latin hypercube sampling design抽樣，取15個(gè)等分點(diǎn)進(jìn)行計(jì)算，以殼體厚度和溫度為變化量，殼體的變形和應(yīng)力為輸出變量，進(jìn)行分析。

4.2 結(jié)果的處理和分析

利用ANSYS中的優(yōu)化分析模塊對(duì)結(jié)果進(jìn)行求解，求解后的殼體厚度和溫度與殼體變形的關(guān)系如圖9所示，殼體厚度和溫度與殼體應(yīng)力的關(guān)系如圖10所示。分析可得，在給定的變化條件下，殼體厚度的變化對(duì)殼體的綜合性能影響較小，而殼體外側(cè)溫度的變化對(duì)殼體的綜合性能影響較大。

由圖9分析可得，當(dāng)殼體外側(cè)溫度一定時(shí)，隨著殼體厚度的增加，殼體的變形不斷減小;當(dāng)殼體厚度一定時(shí)，隨著殼體外側(cè)溫度的增加，殼體的變形不斷增大，且殼體變形隨溫度變化明顯。因此溫度變化對(duì)殼體變形的影響較大，但在設(shè)定的變量范圍內(nèi)，最大變形不超過0.28 mm，不會(huì)影響到原油管道機(jī)器人的正常工作，因此殼體的剛度滿足許用要求。

由圖10分析可得，當(dāng)殼體外側(cè)溫度一定時(shí)，隨著厚度的增加，殼體的最大應(yīng)力不斷增大;當(dāng)殼體厚度一定時(shí)，隨著殼體外側(cè)溫度的增加，殼體的最大應(yīng)力呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢(shì)，以10 ℃左右為分界點(diǎn)，小于10 ℃，殼體的最大應(yīng)力隨著溫度的增加而減小，大于10 ℃，殼體的最大應(yīng)力隨著溫度的增加而增加。因此溫度變化對(duì)殼體的最大應(yīng)力影響較大，但在給定的變量范圍內(nèi)，殼體的最大應(yīng)力為177 MPa左右，小于許用應(yīng)力187 MPa，因此殼體的強(qiáng)度滿足許用要求。

5 結(jié)論

該原油管道機(jī)器人的殼體優(yōu)化分析主要是對(duì)殼體的厚度進(jìn)行優(yōu)化，使殼體輕量化，考慮到殼體除保護(hù)殼體內(nèi)構(gòu)件不受破壞，殼體還對(duì)原油管道機(jī)器人中的一部分構(gòu)件起安裝、定位等作用，因此殼體厚度不宜過薄也不宜過厚，所以最終確定殼體厚度可變化范圍為5～10 mm為佳。經(jīng)優(yōu)化分析發(fā)現(xiàn)，當(dāng)殼體厚度在5～10 mm范圍內(nèi)變化時(shí)，在給定的極限工況下，殼體的應(yīng)力和變形變化較小，且其值都在給定的安全許用要求范圍之內(nèi)，因此最終確定殼體厚度為5 mm。優(yōu)化后殼體重量減輕一半，降低了制造成本的同時(shí)也減輕了原油管道機(jī)器人的整體負(fù)重。

為提高管道機(jī)器人在各個(gè)地區(qū)及極端特殊情況下的適應(yīng)性，同時(shí)為實(shí)際工程應(yīng)用提供更加可靠的參考數(shù)據(jù)，本文進(jìn)一步研究了在殼體外側(cè)溫度和殼體厚度發(fā)生變化時(shí)，對(duì)原油管道機(jī)器人的殼體的綜合性能的影響。研究分析發(fā)現(xiàn)，溫度對(duì)殼體最大變形和應(yīng)力影響較大，且當(dāng)殼體外側(cè)溫度一定時(shí)，殼體的最大變形隨殼體厚度的增加而減小，殼體的最大應(yīng)力隨厚度的增加而增加，但變化量都較小;當(dāng)殼體厚度一定時(shí)，殼體的最大變形隨溫度的增加而增加，殼體的最大應(yīng)力隨溫度的增加呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢(shì)，以10 ℃左右為分界點(diǎn)，小于10 ℃，隨溫度的增加而減小，大于10 ℃，隨溫度的增加而增加。

另外，殼體應(yīng)力集中位置主要出現(xiàn)在殼體的法蘭固定端及殼體拐角位置，在實(shí)際加工過程中，可在這些位置進(jìn)行結(jié)構(gòu)上的優(yōu)化，如倒圓角過渡、環(huán)肋加強(qiáng)等，降低應(yīng)力，提高殼體整體性能。

【參 考 文 獻(xiàn)】

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