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    溝槽微織構(gòu)硬質(zhì)合金刀具的摩擦仿真分析

    2022-04-19 08:09:22解長鵬劉國東劉祁文李子航
    工具技術(shù) 2022年2期
    關(guān)鍵詞:微織構(gòu)力值刀具

    解長鵬,劉國東,劉祁文,李子航

    中北大學(xué)機械工程學(xué)院;先進(jìn)制造技術(shù)山西省重點實驗室

    1 引言

    由于鈦合金難以加工[1],在切削過程中,刀具-切屑界面處的黏著磨損會導(dǎo)致切削區(qū)域的高壓和高溫[2,3],造成刀具發(fā)生嚴(yán)重摩擦。傳統(tǒng)摩擦學(xué)認(rèn)為,光滑表面比非光滑表面具有更強的抗摩擦和抗磨損性能[4]。隨著現(xiàn)代摩擦學(xué)與仿生學(xué)的融合以及深入分析后發(fā)現(xiàn),在摩擦副表面設(shè)計微坑、微槽或凸起等微結(jié)構(gòu),能夠改良摩擦系數(shù),促進(jìn)表面減磨抗損性能的提升。國內(nèi)外研究人員通過多種切削工藝對微織構(gòu)與無微織構(gòu)刀具進(jìn)行比較,證實制備微織構(gòu)可以降低刀具的摩擦磨損,獲得更淺的磨損深度[5-7]。

    微織構(gòu)的幾何參數(shù)對提升刀具的切削性能至關(guān)重要,因此,本文針對微溝槽微織構(gòu)的幾何參數(shù),利用ABAQUS有限元軟件模擬了鈦合金和微織構(gòu)化硬質(zhì)合金刀具的摩擦磨損過程,通過改變微織構(gòu)的寬度、深度和間距,探究了幾何參數(shù)對等效應(yīng)力值以及應(yīng)力分布的影響。

    2 ABAQUS軟件三維摩擦仿真建模

    在刀具的切削過程中存在滑動摩擦,由摩擦載荷及摩擦溫度的升高而產(chǎn)生的應(yīng)力會導(dǎo)致刀具表面磨損,而且應(yīng)力過大或過度集中會使刀具發(fā)生開裂脫落。

    為了進(jìn)一步研究分析溝槽微織構(gòu)對硬質(zhì)合金刀具表面摩擦磨損的影響規(guī)律,該仿真通過改變微織構(gòu)的幾何參數(shù),模擬了硬質(zhì)合金刀具與鈦合金切屑的摩擦過程。在多功能摩擦磨損機上實驗時,上端為試樣a,下端為試樣b,試樣a通過專用夾具固定,試樣b通過機器裝夾固定,由機器帶動在摩擦副表面保持直線往復(fù)運動。所建立仿真模型為:試樣a為1mm×1mm×0.5mm的長方體,施加力F=5N;試樣b為1.2mm×1.2mm×5mm的長方體,其運動速度v=100mm/s,同時在試樣b上加工出溝槽微織構(gòu),建模結(jié)果見圖1。

    2.1 材料屬性

    上試樣a為鈦合金,密度ρ=4.428×10-9g/mm3,彈性模量e=1.1×105MPa,泊松比u=0.41。下試樣b為硬質(zhì)合金,密度ρ=1.47×10-8g/mm3,彈性模量e=5.4×105MPa,泊松比u=0.3,比熱容C=470J/(kg·℃),熱膨脹系數(shù)α=4.5×10-6/℃,傳導(dǎo)率k=75.4W/(m·℃)。鈦合金的比熱容、傳導(dǎo)率和膨脹系數(shù)隨溫度變化的相關(guān)數(shù)據(jù)值見表1。

    表1 Ti-6Al-4V的比熱容、導(dǎo)熱率和膨脹系數(shù)[8]

    運用約翰遜-庫克材料模型仿真(見表2),其公式為

    (1)

    圖1 三維仿真模型

    表2 約翰遜-庫克本構(gòu)模型[9]

    2.2 設(shè)置分析步

    本仿真中,用初始的分析步定義模型的接觸條件,此外還需兩個后續(xù)分析步:step1定義試樣a的縱向載荷;step2定義試樣b的運動速度。在定義載荷和運動速度時,為避免瞬時施加,應(yīng)設(shè)兩個幅值。

    2.3 定義邊界條件和劃分網(wǎng)格

    在摩擦仿真模擬中定義模型邊界條件:在第一個分析步中,上試樣TC4合金被施加向下的載荷,需限制其在X軸和Z軸方向的位移,即U1=U3=0,并延續(xù)到后面的分析步;下試樣YG8硬質(zhì)合金被完全固定,即U1=U2=U3=0;在第二個分析步中,由于下試樣YG8在Z軸方向運動,Z軸位移不受限制,即U1=U2=0。摩擦過程為干摩擦,定義下試樣上表面為主接觸面,上試樣下表面為從接觸面,摩擦系數(shù)設(shè)為0.41??紤]到摩擦過程中會產(chǎn)生熱量,需要給模型施加一個初始溫度場,設(shè)初始溫度為20℃。

    劃分網(wǎng)格時采用疏密結(jié)合的方法。由于下試樣表面存在微觀微織構(gòu),表面形貌不規(guī)則,為了不影響計算結(jié)果,網(wǎng)格的劃分需先分割區(qū)域,具有微觀微織構(gòu)的表面網(wǎng)格劃分需較為精細(xì),而在其他規(guī)則區(qū)域網(wǎng)格尺寸較大(見圖2)。

    (a)整體模型網(wǎng)格

    (b)微織構(gòu)表面網(wǎng)格

    3 摩擦磨損仿真結(jié)果分析

    如圖3所示,當(dāng)?shù)毒邿o微織構(gòu)時,在摩擦磨損過程中刀具表面會出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象,最大等效應(yīng)力值達(dá)到60.8MPa,應(yīng)力值從中心到邊緣逐漸減小。本仿真分析了不同微織構(gòu)寬度、深度和間距等參數(shù)對刀具在摩擦過程中應(yīng)力分布和變化的影響,從而用刀具表面應(yīng)力分布和最大等效應(yīng)力值判斷微織構(gòu)幾何參數(shù)的優(yōu)劣。

    圖3 無微織構(gòu)刀具表面應(yīng)力分布

    3.1 微織構(gòu)寬度對刀具表面應(yīng)力的影響

    微織構(gòu)的寬度對微織構(gòu)刀具表面應(yīng)力的分布具有一定影響。當(dāng)微織構(gòu)寬度較大時,微溝槽微織構(gòu)的寬深比會增大,導(dǎo)致未加工區(qū)域形成凸臺陣列,使刀具表面出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象。為研究微織構(gòu)寬度參數(shù)對刀具表面應(yīng)力分布的作用,選擇微織構(gòu)深度H=20μm,間距D=100μm,寬度分別為W1=25μm,W2=30μm,W3=35μm,W4=40μm,W5=45μm,不同微織構(gòu)寬度試樣接觸表面應(yīng)力分布見圖4。

    當(dāng)微織構(gòu)深度和間距為定值時,通過分析不同微織構(gòu)寬度的硬質(zhì)合金刀具表面應(yīng)力分布情況可知:刀具表面的最大等效應(yīng)力值隨微織構(gòu)寬度的增大而逐漸增大。如圖4所示,當(dāng)微織構(gòu)寬度W1=25μm時,刀具表面的最大等效應(yīng)力值小于其他寬度表面,且位于試樣a與試樣b摩擦區(qū)域的中部;當(dāng)微織構(gòu)寬度W3=35μm時,刀具表面的最大等效應(yīng)力值約為133.9MPa~146MPa;當(dāng)微織構(gòu)寬度增大到W5=45μm時,刀具表面等效應(yīng)力值隨微織構(gòu)寬度的增大而增大,并且伴隨多處應(yīng)力集中分布現(xiàn)象。

    (a)W1=25μm

    (b)W2=30μm

    (c)W3=35μm

    (d)W4=40μm

    (e)W5=45μm

    以刀具表面應(yīng)力分布情況來看,當(dāng)微織構(gòu)的深度和間距一定時,隨著微織構(gòu)寬度的增大,試樣a與試樣b接觸區(qū)的微織構(gòu)數(shù)量減少,微織構(gòu)的寬深比增大,使得刀具表面未加工區(qū)域形成凸起結(jié)構(gòu),導(dǎo)致最大等效應(yīng)力值變大,同時出現(xiàn)應(yīng)力分布不均現(xiàn)象。這種多處應(yīng)力集中情況對刀具表面的減摩作用有著負(fù)面影響。

    3.2 微織構(gòu)深度對刀具表面應(yīng)力的影響

    微織構(gòu)的深度是影響微織構(gòu)化刀具性能的重要因素,微織構(gòu)深度過大會降低刀具的力學(xué)性能,因此有必要研究微織構(gòu)深度變化時刀具表面的應(yīng)力分布狀態(tài)。為了研究微織構(gòu)深度對刀具表面應(yīng)力分布的影響,選擇微織構(gòu)寬度W=30μm,間距D=100μm,深度分別為H1=20μm,H2=30μm,H3=40μm,H4=50μm,H5=60μm。不同微織構(gòu)深度試樣接觸表面應(yīng)力分布見圖5。

    當(dāng)微織構(gòu)寬度和間距為定值時,通過分析不同微織構(gòu)深度的硬質(zhì)合金刀具表面應(yīng)力分布情況可知:刀具表面微織構(gòu)深度的增加導(dǎo)致表面最大等效應(yīng)力值的增大。

    (a)H1=20μm

    (b)H2=30μm

    (c)H3=40μm

    (d)H4=50μm

    (e)H5=60μm

    如圖5所示,在微織構(gòu)深度H1=20μm時最大等效應(yīng)力值最?。浑S著微織構(gòu)深度從H2=30μm增加到H3=40μm,刀具表面最大等效應(yīng)力值從140.6MPa增大到203.6MPa;且當(dāng)微織構(gòu)深度H3=40μm時,刀具表面應(yīng)力集中出現(xiàn)在試樣a和試樣b摩擦區(qū)域的前沿,刀具表面應(yīng)力分布從刀具與對摩副的接觸前沿平滑過渡;當(dāng)微織構(gòu)深度H4=50μm時,由于微織構(gòu)深度的增大,試樣a與試樣b接觸區(qū)域的最大等效應(yīng)力值達(dá)到302.6MPa,并出現(xiàn)多個連續(xù)的應(yīng)力集中區(qū),表明微織構(gòu)深度的增加會擴(kuò)大等效應(yīng)力的影響范圍;當(dāng)微織構(gòu)深度H5=60μm時,刀具表面的最大等效應(yīng)力有所降低,但仍大于微織構(gòu)深度H1=20μm時的最大等效應(yīng)力值,約為110MPa~120MPa。

    從應(yīng)力云圖的分布情況來看,刀具表面應(yīng)力值逐漸增大,并且在微織構(gòu)深度H4=50μm時出現(xiàn)應(yīng)力集中帶,這些應(yīng)力集中區(qū)域會降低刀具的強度,給刀具的減摩作用帶來不利的影響。

    3.3 微織構(gòu)間距對刀具表面應(yīng)力的影響

    微織構(gòu)間距對刀具表面應(yīng)力分布的影響主要通過改變摩擦區(qū)域內(nèi)的微織構(gòu)數(shù)量,從而對刀具的摩擦性能產(chǎn)生影響。為了分析微織構(gòu)間距對刀具表面應(yīng)力分布的影響,選用微織構(gòu)寬度W=30μm,微織構(gòu)深度H=20μm,微織構(gòu)間距分別為D1=50μm,D2=75μm,D3=100μm,D4=150μm,D5=200μm的微溝槽微織構(gòu)進(jìn)行仿真。不同微織構(gòu)間距試樣接觸表面應(yīng)力分布見圖6。

    (a)D1=50μm

    (b)D2=75μm

    (c)D3=100μm

    (d)D4=150μm

    (e)D5=200μm

    當(dāng)微織構(gòu)寬度和深度為定值時,通過分析不同微織構(gòu)間距的硬質(zhì)合金刀具表面應(yīng)力分布情況可知:由于微織構(gòu)間距增大,刀具表面等效應(yīng)力值減小。如圖6所示,當(dāng)微織構(gòu)間距D1=50μm時,由于存在微織構(gòu)且數(shù)目較多,試樣a與試樣b間的接觸面積減小,此時最大等效應(yīng)力值為113.3MPa,較無微織構(gòu)刀具表面明顯增大;當(dāng)微織構(gòu)間距D2=75μm時,刀具表面的應(yīng)力影響區(qū)域較微織構(gòu)間距D1=50μm時有增加,在試樣a與試樣b接觸區(qū)域兩端出現(xiàn)多處應(yīng)力集中區(qū)域,最大等效應(yīng)力值達(dá)到128.1MPa;當(dāng)微織構(gòu)間距D3=100μm時,應(yīng)力集中分布出現(xiàn)在試樣a與試樣b接觸區(qū)域的溝槽微織構(gòu)的兩端,相較微織構(gòu)間距50μm和75μm時,最大等效應(yīng)力值減小,刀具表面其他位置應(yīng)力平均分布;當(dāng)微織構(gòu)間距增加到D4=150μm時,最大等效應(yīng)力值進(jìn)一步減小為71.8MPa;而當(dāng)微織構(gòu)間距D5=200μm時,由于微織構(gòu)間距增大,刀具表面微織構(gòu)數(shù)目減少,試樣表面出現(xiàn)較大的光滑區(qū)域,與無微織構(gòu)刀具表面的等效應(yīng)力值相比,此時差別很小,但表面應(yīng)力分布梯度較大。

    4 結(jié)語

    運用ABAQUS有限元仿真軟件,通過改變微織構(gòu)的幾何參數(shù),系統(tǒng)地模擬了硬質(zhì)合金刀具和鈦合金的摩擦過程,并分析了刀具表面的應(yīng)力分布情況,從而為微織構(gòu)化刀具的摩擦磨損實驗研究提供一定幫助。

    (1)較無微織構(gòu)刀具而言,制備出微織構(gòu)會增大刀具表面的最大等效應(yīng)力,并改善應(yīng)力集中分布現(xiàn)象。

    (2)硬質(zhì)合金刀具表面的等效應(yīng)力值隨微織構(gòu)寬度的增加而增大。當(dāng)微織構(gòu)寬度變大時,微織構(gòu)寬深比變大,刀具表面未加工區(qū)域呈現(xiàn)凸臺陣列,使應(yīng)力傳遞不均勻。當(dāng)微織構(gòu)寬度增大到45μm時,刀具表面出現(xiàn)多處應(yīng)力集中現(xiàn)象,對刀具的耐磨性產(chǎn)生不利影響。

    (3)硬質(zhì)合金刀具表面的等效應(yīng)力值隨微織構(gòu)深度的增加而增大。根據(jù)云圖的等效應(yīng)力值,增大微織構(gòu)深度對刀具表面等效應(yīng)力的影響較大,使刀具表面出現(xiàn)多個連續(xù)的應(yīng)力集中區(qū),應(yīng)力梯度隨之增大。應(yīng)力過大會影響微織構(gòu)對刀具的減摩作用,并且降低刀具力學(xué)性能。

    (4)隨著微織構(gòu)間距的增加,硬質(zhì)合金刀具表面的等效應(yīng)力值減小。這是由于刀具表面的微織構(gòu)數(shù)量隨著間距的增加而減少,導(dǎo)致刀具表面出現(xiàn)大面積的光滑區(qū)域。當(dāng)間距增加到200μm時,微織構(gòu)的存在不足以改善刀具表面的摩擦性能,此時等效應(yīng)力值與無微織構(gòu)刀具表面的等效應(yīng)力值相差不大。

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