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    新型市域快線裝配式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    2022-04-19 02:17:42
    鐵道勘察 2022年2期
    關(guān)鍵詞:床板限位彎矩

    陳 帥

    (廣州地鐵設(shè)計(jì)研究院股份有限公司,廣州 510010)

    目前,中心城市正逐漸向外拓展,外圍組團(tuán)、新城或新交通樞紐的建立,導(dǎo)致城市軌道交通線路由市區(qū)逐漸向外圍拓展和延伸,兼具高速度等級(jí)和高密度服務(wù)的市域快線應(yīng)運(yùn)而生[1-3]。廣州市軌道交通18號(hào)線是一條設(shè)計(jì)速度160 km/h的市域快線,具有速度快、軸重大、公交化運(yùn)營(yíng)等特點(diǎn),以往設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)難以照搬,需結(jié)合其工程特點(diǎn)開展軌道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。

    相較于現(xiàn)澆道床,裝配式無(wú)砟軌道具有施工精度高、綠色環(huán)保、可維修性好、普通地段與減振地段斷面統(tǒng)一等優(yōu)點(diǎn)。已有許多學(xué)者開展裝配式無(wú)砟軌道應(yīng)用,曹德志以上海12號(hào)線為工程背景,提出地鐵預(yù)制道床板合理的設(shè)計(jì)尺寸,并針對(duì)預(yù)制道床板施工工藝進(jìn)行相關(guān)研究[4];劉偉斌等結(jié)合我國(guó)高速鐵路板式軌道實(shí)踐經(jīng)驗(yàn),提出一種適用于地鐵運(yùn)營(yíng)條件的新型板式軌道結(jié)構(gòu)方案[5];葉軍等提出一種具有新型限位結(jié)構(gòu)的裝配式雙向先張預(yù)應(yīng)力軌道板整體道床結(jié)構(gòu),并對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行動(dòng)力學(xué)特性分析[6];劉雪峰等優(yōu)化預(yù)制鋼彈簧浮置板結(jié)構(gòu),并對(duì)優(yōu)化后的結(jié)構(gòu)進(jìn)行場(chǎng)內(nèi)試制試驗(yàn)[7];鄭強(qiáng)在CRTSⅢ型板式無(wú)砟軌道的基礎(chǔ)上研發(fā)適用于城市軌道交通的預(yù)制板式軌道,并在制造工藝及施工工藝等方面進(jìn)行研究[8]。

    以下針對(duì)廣州市軌道交通18號(hào)線工程特點(diǎn),提出一種新型裝配式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu),綜合考慮裝配式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)的功能、制造、運(yùn)輸、施工和服役狀態(tài),采用極限狀態(tài)法進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。

    1 總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    1.1 結(jié)構(gòu)組成

    新型裝配式無(wú)砟軌道由鋼軌、扣件、預(yù)制道床板、土工布/減振墊隔離層、限位凸臺(tái)、自密實(shí)混凝土、混凝土底座等部分組成,見圖1。

    圖1 新型裝配式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)組成

    1.2 設(shè)計(jì)理念

    在確保結(jié)構(gòu)安全可靠前提下,結(jié)合裝配式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)的功能、施工、服役狀態(tài)進(jìn)行總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),設(shè)計(jì)理念如下[9-10]。

    (1)結(jié)構(gòu)分層,便于養(yǎng)護(hù)維修

    新型裝配式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)分為預(yù)制道床板、自密實(shí)混凝土、混凝土底座3層,預(yù)制道床板采用C60混凝土,自密實(shí)混凝土采用C40,鋼筋混凝土采用C35,剛度逐層遞變。根據(jù)減振需求,在預(yù)制道床板和自密實(shí)混凝土層間設(shè)置土工布或減振墊作為隔離層,便于特殊情況下的養(yǎng)護(hù)維修。

    (2)一次澆筑,優(yōu)化施工步驟

    每塊預(yù)制道床板預(yù)留2個(gè)限位孔,將自密實(shí)混凝土從中間灌注孔灌入后,在限位孔里自然形成限位凸臺(tái),實(shí)現(xiàn)上部結(jié)構(gòu)的限位。相較于CRTSⅢ型板式無(wú)砟軌道,解決了下凹限位結(jié)構(gòu)施工質(zhì)量難以保證的難點(diǎn),使限位凸臺(tái)和調(diào)整層可一次澆筑完成。

    (3)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定,受力明確

    新型裝配式無(wú)砟軌道作為分層結(jié)構(gòu),各結(jié)構(gòu)層協(xié)同受力,共同承受并傳遞所有荷載,抵抗下部基礎(chǔ)的不良變形,以保證軌道結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。

    1.3 主要部件分析

    (1)預(yù)制道床板

    預(yù)制道床板作為軌道結(jié)構(gòu)主要承載層,承受并傳遞上部荷載,同時(shí)為扣件系統(tǒng)提供穩(wěn)定的支承平臺(tái),故預(yù)制道床板應(yīng)具有較高的承載力和耐久性。

    (2)土工布/減振墊

    土工布/減振墊為軌道結(jié)構(gòu)提供一定的彈性支承,達(dá)到減振降噪的目的;同時(shí),協(xié)調(diào)道床板和自密實(shí)混凝土間的變形差異,以達(dá)到道床板和自密實(shí)混凝土之間的緩沖受力和均勻受力。

    (3)自密實(shí)混凝土調(diào)整層

    新型裝配式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)采用自上而下的施工順序,自密實(shí)混凝土作為預(yù)制道床板與底座板之間的調(diào)整層,不僅起著保證軌道結(jié)構(gòu)空間位置的作用,還要承受軌道結(jié)構(gòu)部分縱向和橫向彎矩。

    (4)鋼筋混凝土底座

    底座是新型裝配式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ),其主要功能是承受上部荷載,抵抗下部基礎(chǔ)變形,保證軌道結(jié)構(gòu)穩(wěn)定。

    (5)限位凸臺(tái)

    限位凸臺(tái)是水平力的主要傳力部件,其主要功能是約束預(yù)制道床板的縱橫向位移,傳遞軌道結(jié)構(gòu)的縱橫向力。

    2 計(jì)算模型及參數(shù)

    2.1 計(jì)算模型

    預(yù)制道床板與自密實(shí)混凝土層通過(guò)土工布/減振墊隔離;自密實(shí)混凝土與鋼筋混凝土底座通過(guò)門形鋼筋粘結(jié),可將其視為結(jié)合板結(jié)構(gòu)[11]。根據(jù)高架減振墊軌道結(jié)構(gòu),采用彈性地基梁板理論建立計(jì)算模型(見圖2)。鋼軌采用梁?jiǎn)卧M,扣件、減振墊、下部彈性基礎(chǔ)采用彈簧單元模擬,預(yù)制道床板、自密實(shí)混凝土與底座結(jié)合板采用板殼單元模擬。

    圖2 計(jì)算模型

    2.2 基本參數(shù)

    采用CHN60型鋼軌、SFC扣件,預(yù)制道床板尺寸為3.5 m×2.4 m×0.29 m,自密實(shí)混凝土厚0.09 m,鋼筋混凝土底座厚度根據(jù)限界要求取值(取0.2 m)。新型裝配式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)基本參數(shù)見表1。

    表1 基本參數(shù)

    2.3 荷載參數(shù)

    (1)列車荷載

    根據(jù)Q/CR 9130—2018《鐵路軌道設(shè)計(jì)規(guī)范(極限狀態(tài)法)》相關(guān)規(guī)定[12],列車豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值取2倍靜輪重,列車橫向荷載標(biāo)準(zhǔn)值取為0.8倍靜輪重。廣州18號(hào)線采用市域D型車,軸重17 t,采取單軸雙輪的加載方式,加載位置為板中。

    (2)溫度梯度

    板厚220 mm時(shí),最大正溫度梯度取90 ℃/m;最大負(fù)溫度梯度取-45 ℃/m[13-15],預(yù)制道床板厚290 mm,根據(jù)線性內(nèi)插法,修正系數(shù)取0.815。

    (3)基礎(chǔ)變形

    路基不均勻沉降按15 mm/20 m半波余弦曲線取值;橋梁翹曲變形按半波余弦曲線取值,梁端轉(zhuǎn)角取σmax=L/1 600。

    3 預(yù)制道床板配筋設(shè)計(jì)

    3.1 列車荷載效應(yīng)

    (1)列車豎向荷載

    采用彈性地基梁板模型,計(jì)算列車豎向荷載作用下預(yù)制道床板的縱向彎矩和橫向彎矩,計(jì)算結(jié)果見表2。

    表2 列車豎向荷載效應(yīng) kN·m/m

    (2)列車橫向荷載

    列車橫向荷載效應(yīng)可按式(1)計(jì)算,有

    Mh=0.3Q·h

    (1)

    式中,Mh為列車橫向荷載產(chǎn)生的彎矩;h為道床頂面至軌面距離;Q為列車橫向荷載標(biāo)準(zhǔn)值。

    經(jīng)計(jì)算,列車橫向荷載產(chǎn)生的單位寬度彎矩為1.69 kN·m/m。

    3.2 溫度梯度作用效應(yīng)

    溫度梯度作用效應(yīng)可按式(2)計(jì)算,有

    (2)

    式中,Mt為預(yù)制道床板溫度梯度作用彎矩;W為彎曲截面系數(shù);αt為混凝土線膨脹系數(shù),取1×10-5/℃;γ為混凝土泊松比0.2;ΔT為溫度梯度取值;Ec為預(yù)制道床板混凝土的彈性模量。

    經(jīng)計(jì)算,溫度梯度作用效應(yīng)見表3。

    表3 溫度梯度作用效應(yīng) kN·m/m

    3.3 基礎(chǔ)變形作用效應(yīng)

    基礎(chǔ)變形作用效應(yīng)可按式(3)計(jì)算,有

    Mnq=EIκ

    (3)

    式中,Mnq為預(yù)制道床板基礎(chǔ)變形作用彎矩;EI為預(yù)制道床板抗彎剛度;κ為下部基礎(chǔ)變形曲線曲率。

    橋梁撓曲最大變形曲線曲率為1.926×10-4,則橋梁撓曲變形引起的預(yù)制道床板縱向正彎矩為14.63 kN·m/m。

    3.4 荷載組合

    預(yù)制道床板的承載能力極限狀態(tài),應(yīng)取基本組合和偶然組合中最不利者,對(duì)構(gòu)件正截面承載能力進(jìn)行設(shè)計(jì),普通鋼筋混凝土預(yù)制道床板的正常使用極限狀態(tài)應(yīng)取標(biāo)準(zhǔn)組合進(jìn)行截面裂縫寬度的驗(yàn)算[16],荷載組合方式見表4。

    表4 荷載組合方式

    將列車荷載彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mdk、溫度梯度作用彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mtdk、橋梁撓曲變形作用彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mnqk按表4進(jìn)行組合,得到預(yù)制道床板設(shè)計(jì)荷載組合(見表5)。

    表5 設(shè)計(jì)荷載組合 kN·m/m

    3.5 設(shè)計(jì)荷載配筋設(shè)計(jì)

    根據(jù)單筋矩形截面配筋設(shè)計(jì)原理[17],按基本組合和偶然組合的最不利彎矩進(jìn)行配筋,采用HRB400熱軋帶肋鋼筋,抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為360 MPa,C60混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為27.5 MPa,抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為2.04 MPa??v橫向鋼筋均采用上下對(duì)稱布置,預(yù)制道床板單層配筋結(jié)果見表6。

    由表6可知,當(dāng)預(yù)制道床板縱向單層布置27根φ14 mm的HRB400鋼筋,橫向單層布置29根φ14 mm的HRB400鋼筋時(shí),縱橫向裂縫寬度均小于0.2 mm,配筋率均大于最小配筋率(0.2%或0.45ft/fy的較大值),符合設(shè)計(jì)規(guī)范要求。

    3.6 臨時(shí)荷載配筋檢算

    預(yù)制道床板作為工廠預(yù)制件,除進(jìn)行服役狀態(tài)下的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)外,還需對(duì)制造、運(yùn)輸、施工時(shí)的臨時(shí)荷載進(jìn)行檢算[18]。臨時(shí)荷載效應(yīng)計(jì)算結(jié)果見表7。

    表7 臨時(shí)荷載效應(yīng) kN·m

    由表7可知,預(yù)制道床板在制造、運(yùn)輸、施工過(guò)程中的荷載效應(yīng)均小于設(shè)計(jì)荷載,按設(shè)計(jì)荷載進(jìn)行配筋可滿足預(yù)制道床板在制造、運(yùn)輸、施工過(guò)程中的承載能力要求。

    4 結(jié)論

    在總結(jié)我國(guó)高速鐵路裝配式軌道實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上,結(jié)合市域快線速度快、軸重大、公交化等特點(diǎn),提出一種適用于市域快線的新型裝配式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)方案?;跇O限狀態(tài)法對(duì)高架線減振墊軌道結(jié)構(gòu)的預(yù)制道床板進(jìn)行配筋設(shè)計(jì),針對(duì)配筋結(jié)果進(jìn)行臨時(shí)荷載檢算,得到如下結(jié)論。

    (1)新型裝配式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)為多層結(jié)構(gòu),由鋼軌、扣件、預(yù)制道床板、土工布/減振墊、限位凸臺(tái)、自密實(shí)混凝土、鋼筋混凝土底座各結(jié)構(gòu)層組成,各結(jié)構(gòu)層協(xié)同受力,共同抵抗變形。

    (2)當(dāng)預(yù)制道床板縱向單層布置27根φ14 mm的HRB400鋼筋,橫向單層布置29根φ14 mm的HRB400鋼筋時(shí),縱橫向裂縫寬度均小于0.2 mm,配筋率均大于最小配筋率(0.2%或0.45ft/fy的較大值),符合設(shè)計(jì)規(guī)范要求。

    (3)預(yù)制道床板制造、運(yùn)輸、施工荷載效應(yīng)均應(yīng)小于設(shè)計(jì)荷載效應(yīng),按設(shè)計(jì)荷載效應(yīng)進(jìn)行配筋計(jì)算并滿足預(yù)制道床板在制造、運(yùn)輸、施工等臨時(shí)荷載作用下的強(qiáng)度要求。

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