渝西區(qū)塊頁巖氣儲層改造優(yōu)化對策與適應(yīng)性分析

沈 騁，范 宇，曾 波，郭興午

（1.中國石油西南油氣田公司頁巖氣研究院，四川成都 610051；2.中國石油西南油氣田公司工程技術(shù)研究院，四川成都 610017）

1 面臨的地質(zhì)挑戰(zhàn)

Z202 井區(qū)位于渝西區(qū)塊北東位置，連片面積為942 km2，區(qū)內(nèi)呈現(xiàn)西側(cè)平緩向斜、東側(cè)狹窄背斜夾持寬緩向斜的構(gòu)造特征，埋深大于4 000 m 的區(qū)域占整個區(qū)塊的69.2%。整體上背斜區(qū)域斷裂更為發(fā)育，且伴生大量天然裂縫帶；向斜區(qū)域多小型斷裂，呈北東向發(fā)育。儲層縱向上包括五峰組和龍馬溪組一段一亞段，其中龍馬溪組一段一亞段可劃分為4個小層，分別為龍一11、龍一12、龍一13和龍一14。然而，渝西區(qū)塊具有多項(xiàng)區(qū)別于川南長寧、瀘州等區(qū)塊的特殊地質(zhì)條件，成為了該區(qū)儲層改造面臨的地質(zhì)挑戰(zhàn)。

1.1 儲層厚度

相比川南長寧—威遠(yuǎn)、瀘州等區(qū)塊，渝西區(qū)塊頁巖氣儲層不僅厚度較薄，而且在Ⅰ類儲層厚度、U/Th＞1.25 儲層厚度等方面展現(xiàn)相對的劣勢，分別僅為2～8 m 和1～3 m（圖1），這使得水力壓裂時，即使對儲層縱向上實(shí)現(xiàn)充分動用，獲得較好的儲層改造效果，也難以獲得較好的資源產(chǎn)出。

圖1 長寧—威遠(yuǎn)—瀘州—渝西區(qū)塊龍馬溪組頁巖氣儲層厚度對比Fig.1 Comparison between shale gas reservoir thicknesses in Longmaxi Formation of Changning-Weiyuan，Luzhou，and western Chongqing Block

水平井穿行層位的優(yōu)選是氣井增產(chǎn)獲得成功的重要保障［13-14］。渝西區(qū)塊頁巖氣儲層展現(xiàn)出了與長寧—威遠(yuǎn)、瀘州等其他川南區(qū)塊不同的特征，具體體現(xiàn)在地質(zhì)和工程條件峰值分布的小層上：長寧、瀘州區(qū)塊龍一11和龍一13為儲集物性峰值層，是具有高孔隙度、高總有機(jī)碳含量（TOC）、高含氣量的地質(zhì)“甜點(diǎn)”層；龍一12為可壓性峰值層，是具有高脆性礦物質(zhì)量分?jǐn)?shù)、高彈性模量的工程“甜點(diǎn)”層［15］；渝西區(qū)塊的儲集物性、可壓性峰值層均集中在龍一11（表1），是地質(zhì)和工程的“雙甜點(diǎn)”層。因此，儲層改造策略與長寧—威遠(yuǎn)、瀘州等區(qū)塊有所差異。

1.2 孔縫特征

對比長寧—威遠(yuǎn)、瀘州等區(qū)塊，渝西區(qū)塊儲層面孔率較低，按孔隙大小劃分，區(qū)內(nèi)以介孔為主，次為宏孔，其中龍一11宏孔所占比例最高；按成因劃分，區(qū)內(nèi)以無機(jī)孔為主，平均占77%，孔隙間均孤立不連通發(fā)育，有機(jī)孔欠發(fā)育，大部分有機(jī)質(zhì)并未發(fā)育孔隙，或局部孤立不連通發(fā)育，有機(jī)孔所占比例僅為0.9%，遠(yuǎn)低于長寧—威遠(yuǎn)區(qū)塊的22.8%～33.8%。巖心觀察結(jié)果還表明，區(qū)塊內(nèi)米級及以下尺度天然裂縫發(fā)育，主要集中在五峰組和龍一11且裂縫密度較大，裂縫在儲層內(nèi)多呈方解石完全充填的狀態(tài)，以水平縫、高角度縫和羽狀縫為主。鏡下觀察結(jié)果表明，區(qū)內(nèi)微裂縫極為發(fā)育，仍以水平縫為主，龍一11的微裂縫發(fā)育程度最大可達(dá)80 條/cm2，且具有較高的層理縫發(fā)育程度，有利于儲層改造時水力裂縫溝通儲層（表1），但孔隙與微裂縫同樣呈現(xiàn)不連通的特征。整體上看，微裂縫發(fā)育對渝西區(qū)塊水力壓裂形成復(fù)雜縫網(wǎng)均呈現(xiàn)積極作用，但孔隙與孔隙、孔隙與裂縫之間不連通的關(guān)系對水力裂縫溝通儲層的要求會更高。

表1 渝西、瀘州區(qū)塊典型井各小層儲層特征對比Table1 Comparison of reservoir characteristics between typical wells in each layer in western Chongqing and Luzhou Blocks

1.3 斷裂系統(tǒng)與地應(yīng)力條件

通常，Ⅱ級及以上斷裂不僅影響頁巖氣資源富集，而且影響水力裂縫擴(kuò)展；Ⅲ和Ⅳ級斷裂則主要起一定程度的擴(kuò)展阻斷作用。此外，斷裂系統(tǒng)附近的應(yīng)力狀態(tài)也會惡化，導(dǎo)致應(yīng)力差異增大，加大了改造難度。另一方面，斷裂系統(tǒng)的過度發(fā)育，也將影響壓后排采階段返排液礦化度的大幅升高，同時導(dǎo)致壓力快速下降。因此，渝西區(qū)塊如何規(guī)避斷裂系統(tǒng)、如何克服井周斷裂系統(tǒng)的影響，是水力壓裂取得效果的關(guān)鍵。

渝西區(qū)塊是目前川南地區(qū)地應(yīng)力條件最為苛刻的頁巖氣評價區(qū)：就平均最小水平主應(yīng)力而言，長寧區(qū)塊為40～75 MPa，威遠(yuǎn)區(qū)塊為55～85 MPa，瀘州區(qū)塊為70～95 MPa，而渝西區(qū)塊為75～95 MPa；就平均地應(yīng)力差而言，長寧區(qū)塊為6～12 MPa，威遠(yuǎn)區(qū)塊為8～15 MPa，瀘州區(qū)塊為11～17 MPa，而渝西區(qū)塊為16～20 MPa。地應(yīng)力差反映渝西區(qū)塊水力壓裂形成復(fù)雜縫網(wǎng)的難度較大。

2 壓裂參數(shù)與工藝優(yōu)化對策及適應(yīng)性分析

2.1 壓裂參數(shù)與工藝優(yōu)化對策

目前，大多數(shù)深層頁巖氣壓裂技術(shù)均是圍繞地應(yīng)力進(jìn)行單因素考慮，對儲層厚度、孔滲特征考慮較少，未深入剖析內(nèi)在機(jī)理［16-21］。工程上給出地質(zhì)上面臨各項(xiàng)挑戰(zhàn)的對策，更多體現(xiàn)在壓裂參數(shù)上，由此，建立了渝西區(qū)塊壓裂參數(shù)優(yōu)化對策：①針對儲層厚度較薄的特征，將突破層理、全三維充分體積改造的思路［22-23］更換為對優(yōu)質(zhì)薄儲層徑向上呈似“餅狀”進(jìn)行充分的縫網(wǎng)改造，即保持渝西區(qū)塊地質(zhì)工程“雙甜點(diǎn)”龍一11的高鉆遇率，同時保持高用液強(qiáng)度以實(shí)現(xiàn)優(yōu)勢層位最大限度的資源動用。②針對孔縫連通性較差的特征，基于縫網(wǎng)壓裂理論，可通過縮短簇間距、增大加砂強(qiáng)度等方式，迫使水力裂縫產(chǎn)生更多分支進(jìn)行人為溝通，使原本孤立存在的孔縫盡可能聯(lián)結(jié)在一起，提高縫網(wǎng)復(fù)雜度，促使水力裂縫網(wǎng)絡(luò)化發(fā)育，增加儲層滲流能力。③針對發(fā)育的斷裂系統(tǒng)與高地應(yīng)力及差異帶來的負(fù)面影響，應(yīng)規(guī)避大型斷裂系統(tǒng)，確保能被改造的區(qū)域均被充分改造，同時能夠具備克服高地應(yīng)力的施工能力，即采取大排量、暫堵轉(zhuǎn)向工藝等手段提升裂縫復(fù)雜度。根據(jù)對策所對應(yīng)的靶體、用液強(qiáng)度、加砂強(qiáng)度、射孔參數(shù)、施工排量和新工藝等變化趨勢，分析已壓井在該趨勢下的適應(yīng)性，進(jìn)而為后續(xù)壓裂井提供礦場支撐。

2.2 參數(shù)適應(yīng)性分析

2.2.1 優(yōu)質(zhì)儲層單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量

云南省曲靖市麒麟?yún)^(qū)某水庫地處珠江流域西江水系南盤江右岸一級支流上，控制流域面積1.79 km2，總庫容 31.48 萬 m3，屬?。?）型水庫，以農(nóng)田灌溉為主。于1996年開始建設(shè)，1998年建成。水庫主要包括大壩、溢洪道、輸水涵洞等建筑物。大壩為碾壓式均質(zhì)土石壩，壩頂高程為1 849.9 m，最大壩高20 m，壩頂長度122 m，壩頂寬 3.8 m，上游壩坡坡比 1∶2.83，下游壩坡坡比自上而下為 1∶2.0、1∶2.6；正常水位1 847.2 m，死水位1 838.22 m。

渝西區(qū)塊五峰組、龍馬溪組頁巖氣儲層特征與渝東南焦石壩區(qū)塊相似。因此，分析了五峰組和龍一11的改造效果。以Z202H3-2井為例，進(jìn)行液相示蹤劑測試共計24 段，其中穿行五峰組共12 段、同時穿行五峰組至龍一11共2 段、穿行龍一11共10 段（表2）。測試結(jié)果表明，穿行五峰組時，平均每米日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量僅為63.56 m3（/m·d），而龍一11達(dá)215.23 m3（/m·d），折算至單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量分別為0.38×104和1.40×104m3/d，展現(xiàn)了渝西區(qū)塊龍一11卓越的供產(chǎn)能力，與渝西區(qū)塊參數(shù)優(yōu)化對策一致。

表2 Z202H3-2井各壓裂段穿行層位及其對應(yīng)的單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量Table2 Drilled horizons and their corresponding gas production in each fracturing stage of Well Z202H3-2

2.2.2 用液強(qiáng)度

充足的壓裂液能保證在層理控制下的水力裂縫沿徑向得到充分?jǐn)U展。大量數(shù)學(xué)模型研究結(jié)果表明水力裂縫長度與壓裂液用量呈正相關(guān)關(guān)系，但隨著壓裂時間推移，水力裂縫擴(kuò)展程度將逐漸降低。選取了目前整個渝西區(qū)塊已壓井各壓裂段用液強(qiáng)度與各段微地震監(jiān)測儲層改造體積（簡稱SRV）、示蹤劑監(jiān)測單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量（部分井未進(jìn)行示蹤劑監(jiān)測）進(jìn)行關(guān)聯(lián)分析（圖2）。結(jié)果表明，用液強(qiáng)度為40 m3/m 時能取得較大單段SRV 和單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量，且單段SRV 仍存在繼續(xù)增大可能，但單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量卻已存在拐點(diǎn)，推測與用液強(qiáng)度較大造成段間干擾有關(guān)。因此，盡管增大用液強(qiáng)度有助于增加單段SRV，但考慮到對產(chǎn)量的貢獻(xiàn)增幅已受到限制，故認(rèn)為用液強(qiáng)度可維持高強(qiáng)度，但不宜進(jìn)一步提升。該結(jié)果與參數(shù)優(yōu)化對策一致。

圖2 渝西區(qū)塊已壓井各段用液強(qiáng)度與單段SRV、單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量的關(guān)系Fig.2 Relationship of fracturing fluid intensity with single-stage SRV and single-stage daily gas production in each stage of fractured wells in western Chongqing Block

2.2.3 簇間距

大量理論與實(shí)踐研究均表明，簇間距的縮減對儲層的動用程度有著積極作用，能將儲層“打得更碎”。對于渝西區(qū)塊，由于孔隙與微裂縫的連通性較差，亟需通過人為改造手段建立更多“高速通道”實(shí)現(xiàn)資源動用。同樣以上述各已壓井的單段段內(nèi)平均簇間距與單段SRV 和單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量進(jìn)行關(guān)聯(lián)分析（圖3）。結(jié)果表明，不論是單井內(nèi)各段，還是井與井之間，隨著簇間距的縮短，單段SRV、單井SRV 均呈現(xiàn)增大的趨勢；但段內(nèi)平均簇間距與單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量的關(guān)系存在2 個峰值，段內(nèi)簇數(shù)為3簇的井在段內(nèi)平均簇間距約為18 m、大于3 簇的井在段內(nèi)平均簇間距約為12 m 時能獲得較高產(chǎn)量，表明單段3簇和多簇工藝均能取得較好效果。但對比多簇與3 簇井的裂縫復(fù)雜度（即微地震監(jiān)測裂縫寬度除以裂縫長度）和單井加砂強(qiáng)度可知（表3），多簇壓裂還能起到增加裂縫復(fù)雜度，提高加砂強(qiáng)度等優(yōu)勢，對促進(jìn)溝通儲層、長期維持導(dǎo)流能力具有積極作用，可確保多簇井長期累積產(chǎn)能優(yōu)于3 簇井。因此，進(jìn)一步縮短簇間距是可行的。

表3 渝西區(qū)塊多簇井、3簇井裂縫復(fù)雜度、加砂強(qiáng)度對比Table3 Comparison of fracture complexity and proppant concentration between multi-cluster wells and three-cluster wells in western Chongqing Block

2.2.4 加砂強(qiáng)度

加砂強(qiáng)度的提升對頁巖氣單井產(chǎn)量的作用明顯［24］，且已在長寧區(qū)塊礦場實(shí)踐得以證實(shí)。渝西區(qū)塊埋深大，孔縫連通不佳，更需要大量支撐劑用以支撐水力裂縫維持滲流能力。因此，提高液體的攜砂效率，即單位體積壓裂液承載的支撐劑量越大，加砂強(qiáng)度也就越高。分析已壓井單段攜砂效率、加砂強(qiáng)度與單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量的關(guān)系（圖4）認(rèn)為，隨著液體攜砂效率的提升，加砂強(qiáng)度的逐漸增大，水力裂縫能夠被充分支撐提供良好的滲流通道，進(jìn)而對應(yīng)較高產(chǎn)量。由此可見，提高加砂強(qiáng)度的對策是可行的。

圖4 渝西區(qū)塊已壓井各段液體攜砂效率、加砂強(qiáng)度與單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量的關(guān)系Fig.4 Relationship of proppant-carrying efficiency of fracturing fluid and proppant concentration with single-stage daily gas production in each stage of fractured wells in western Chongqing Block

2.2.5 施工排量

施工排量的提高能夠提供足夠的凈壓力作用于水力裂縫，促進(jìn)水力裂縫轉(zhuǎn)向擴(kuò)展，增加儲層改造規(guī)模［25-26］。分析已壓井各段施工排量與單段SRV、單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量的關(guān)系（圖5）認(rèn)為，隨著施工排量的增加，單段SRV 呈明顯增大的趨勢，并具有更高的單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量。在地面施工設(shè)備能夠滿足要求的前提下，可進(jìn)一步提高施工排量實(shí)現(xiàn)渝西區(qū)塊資源動用率的提升。

圖5 渝西區(qū)塊已壓井各段施工排量與單段SRV、單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量的關(guān)系Fig.5 Relationship of pump rates with single-stage SRV and single-stage daily gas production in each stage of fractured wells in western Chongqing Block

2.3 暫堵轉(zhuǎn)向工藝的適應(yīng)性

不論是多簇還是3 簇壓裂，難免會造成簇效率不均衡的情況，部分簇或未開啟，或未得到充分?jǐn)U展。壓裂過程中投注暫堵劑、暫堵球能有效解決非均勻擴(kuò)展的問題［27］。不僅如此，暫堵轉(zhuǎn)向能有效克服水力裂縫遇大型斷裂和天然裂縫帶造成的濾失，能及時封堵已形成的高濾失裂縫。對已壓井實(shí)施了暫堵轉(zhuǎn)向工藝、對未實(shí)施暫堵轉(zhuǎn)向工藝的壓裂段進(jìn)行區(qū)分，分別統(tǒng)計與單段SRV 和單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量的關(guān)系（圖6）。結(jié)果表明，實(shí)施了暫堵轉(zhuǎn)向的壓裂段，不僅能獲得更大的單段SRV，還能具有更高的單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量。若實(shí)施進(jìn)一步縮短簇間距的舉措，簇數(shù)進(jìn)一步增加，簇間的非均勻擴(kuò)展將會更明顯，暫堵轉(zhuǎn)向工藝的實(shí)施將能更好地發(fā)揮積極作用。

圖6 渝西區(qū)塊已壓井暫堵轉(zhuǎn)向、未暫堵轉(zhuǎn)向壓裂與單段SRV、單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量的關(guān)系Fig.6 Relationship of temporary plugging and diversion technique with single-stage SRV and single-stage daily gas production of fractured wells in western Chongqing Block

2.4 壓裂參數(shù)及暫堵轉(zhuǎn)向工藝的敏感性

利用層次分析法，對壓裂優(yōu)化參數(shù)與單段SRV、單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量進(jìn)行了敏感性分析。結(jié)果表明，簇間距與單段SRV、單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量呈負(fù)相關(guān)關(guān)系，加砂強(qiáng)度、用液強(qiáng)度、施工排量等參數(shù)與單段SRV、單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量呈正相關(guān)關(guān)系。其中，對單段SRV 影響權(quán)重由大到小依次為簇間距（-0.659）、施工排量（0.443）、用液強(qiáng)度（0.33）、加砂強(qiáng)度（0.289）、暫堵轉(zhuǎn)向是否實(shí)施（0.16）；對單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量影響權(quán)重由大到小依次為簇間距（-0.627）、加砂強(qiáng)度（0.346）、用液強(qiáng)度（0.304）、施工排量（0.206）、暫堵轉(zhuǎn)向是否實(shí)施（0.15）。分析認(rèn)為，簇間距對單段SRV 和單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量的影響最為明顯，可見，簇間距的縮短對應(yīng)力干擾性極強(qiáng)，同時能保證單位體積內(nèi)的資源動用率更高［28］；施工排量、用液強(qiáng)度對單段SRV 的影響同樣明顯，表明大排量施工可通過提高凈壓力等方式提升裂縫復(fù)雜度，用液強(qiáng)度大能夠確保水力裂縫擴(kuò)展得更長更遠(yuǎn)；加砂強(qiáng)度對日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量的影響較大，表明支撐劑導(dǎo)流能力有助于改善并長期維持渝西區(qū)塊孔縫連通性，由于支撐劑并不參與水力裂縫的形成，僅起到支撐作用，所以盡管加砂強(qiáng)度與單段SRV 存在正相關(guān)性，但主要還是與加砂強(qiáng)度較大的井（段）對應(yīng)較大的用液強(qiáng)度有關(guān)。

綜合分析認(rèn)為，壓裂參數(shù)優(yōu)化對策與各項(xiàng)參數(shù)的適應(yīng)性是匹配的，具有理論和實(shí)施的基礎(chǔ)，渝西區(qū)塊后續(xù)的壓裂井可采取該模式進(jìn)行試驗(yàn)。因此，提出渝西區(qū)塊壓裂參數(shù)下限：①以1 500 m 水平段長度為基準(zhǔn)，以20×104m3作為測試產(chǎn)量基本要求，統(tǒng)計目前渝西區(qū)塊所有已壓井穿行龍一11可獲得平均150 m3/（m·d）每米日產(chǎn)量反推，需保證龍一11鉆遇率不低于90%。②對已壓井的分析可知，用液強(qiáng)度約為40 m3/m 可獲得單段SRV 和單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量的峰值（圖3），故需保證后續(xù)壓裂井用液強(qiáng)度穩(wěn)定在40 m3/m 左右。③已壓井段內(nèi)平均簇間距由早期的約18 m 縮短至約12 m 可取得較高的增產(chǎn)改造敏感性，因此后續(xù)壓裂井可進(jìn)一步控制簇間距在10 m及以下，建立更多的“高速通道”實(shí)現(xiàn)資源的動用。④加砂強(qiáng)度的提升可顯著提升單段乃至單井產(chǎn)量，從統(tǒng)計結(jié)果上看（圖4），當(dāng)加砂強(qiáng)度大于2.5 t/m 后，單段日產(chǎn)氣貢獻(xiàn)量大于104m3/d 的概率大幅提升，因而以此作為加砂強(qiáng)度下限。⑤已壓井施工排量的提升對增產(chǎn)改造效果始終呈現(xiàn)出顯著提升的趨勢，故可保證后續(xù)壓裂井采用不低于17 m3/min排量進(jìn)行施工。⑥暫堵轉(zhuǎn)向工藝盡管在敏感性上較低，但當(dāng)簇間距縮短、簇數(shù)增加后，盡可能全井段實(shí)施暫堵轉(zhuǎn)向可促進(jìn)各簇均勻擴(kuò)展，提升簇效率。

3 礦場應(yīng)用效果

Z203H1 平臺是近期采用優(yōu)化參數(shù)進(jìn)行施工的平臺，北東方向鉆井1 口，為Z203 井，南西方向鉆井3 口，龍一11平均鉆遇率達(dá)96.14%，具備試驗(yàn)與取得良好改造效果的基礎(chǔ)。井間距約為400 m，各井均劃分為25 段，單段簇數(shù)為8 簇，簇間距均為7～10 m，壓裂分段段長約為60 m，主體排量均為18 m3/min及以上，同時配備變黏滑溜水確保加砂強(qiáng)度。施工過程中，采用了暫堵劑+暫堵球配合工藝，不僅改善了簇效率，還有效提升了各簇裂縫的復(fù)雜度，尤其在斷裂系統(tǒng)較為發(fā)育的壓裂段，起到了保證高加砂強(qiáng)度、低施工風(fēng)險的作用。最終，該平臺平均用液強(qiáng)度為41.09 m3/m，加砂強(qiáng)度為2.85 t/m，各項(xiàng)參數(shù)符合優(yōu)化對策標(biāo)準(zhǔn)（表4）。

表4 Z203H1平臺鉆完井參數(shù)優(yōu)化后實(shí)施情況Table4 Implementation of Z203H1 platform after optimization of drilling and completion parameters

通過對龍一11鉆遇率、用液強(qiáng)度、簇間距、加砂強(qiáng)度、施工排量和暫堵轉(zhuǎn)向工藝的優(yōu)化和實(shí)施，Z203H1平臺較以往已壓井在各方面均具有優(yōu)勢（表5）：①裂縫復(fù)雜度明顯較3 簇井更高，提升60.59%，與前期多簇壓裂井復(fù)雜度基本相當(dāng)。②單段平均SRV 較3 簇井更高，提升38.3%，與前期多簇井基本持平。③測試日產(chǎn)量較3 簇井、前期多簇井分別提高62.3%和75%，平均提高68.67%。④截至2020年11 月，該平臺投產(chǎn)約150 d，井均累積產(chǎn)氣量為1 948.1×104m3，而區(qū)內(nèi)前期實(shí)施井相同時間內(nèi)平均僅為641.2×104m3，且目前已投產(chǎn)1～2 a，井均累積產(chǎn)氣量也僅為1 291.4×104m3，充分展示了參數(shù)的良好適應(yīng)性。不僅如此，盡管裂縫復(fù)雜度、單段平均SRV 等宏觀改造體積與前期多簇井基本相當(dāng)，但簇間距由10～15 m 縮減至7～10 m，大大增強(qiáng)了簇間應(yīng)力擾動，加砂強(qiáng)度由1.5～2 t/m 提升至2.5 t/m 以上，實(shí)現(xiàn)了單位體積儲層內(nèi)資源的進(jìn)一步動用，證實(shí)了龍一11高鉆遇率、高用液強(qiáng)度、密簇間距、高加砂強(qiáng)度、大施工排量和暫堵轉(zhuǎn)向工藝的共同作用，有利于渝西區(qū)塊頁巖氣單井產(chǎn)量的提升，為下一步優(yōu)化參數(shù)，實(shí)現(xiàn)低成本作業(yè)奠定了基礎(chǔ)。

表5 Z203H1平臺與前期已壓井壓后評估結(jié)果對比Table5 Comparison of evaluation results between Z203H1 platform and earlier fractured wells

4 結(jié)論

通過分析渝西區(qū)塊地質(zhì)資料，認(rèn)為渝西區(qū)塊面臨著儲層厚度偏薄、雙甜點(diǎn)聚焦龍一11，孔縫連通性較差，斷裂系統(tǒng)與地應(yīng)力條件易抑制裂縫擴(kuò)展等挑戰(zhàn)，根據(jù)挑戰(zhàn)，提出了龍一11高鉆遇率、高用液強(qiáng)度、密簇間距、高加砂強(qiáng)度、大施工排量等壓裂參數(shù)和暫堵轉(zhuǎn)向工藝的優(yōu)化對策。

通過已壓井的壓裂參數(shù)適應(yīng)性分析認(rèn)為，優(yōu)化對策可行性強(qiáng)，提出龍一11鉆遇率不得低于90%，用液強(qiáng)度約為40 m3/m，簇間距控制在10 m 及以下，加砂強(qiáng)度不得低于2.5 t/m，施工排量不低于17 m3/min，暫堵轉(zhuǎn)向工藝盡可能全井段實(shí)施作為優(yōu)化對策的參考標(biāo)準(zhǔn)。在Z203H1 平臺得到應(yīng)用和驗(yàn)證，裂縫復(fù)雜度得以提高，單段SRV 得以增大，單位體積儲層的資源動用率得到提升，測試日產(chǎn)量和累積產(chǎn)量顯著增大并穩(wěn)定。