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    煤層瓦斯抽采多物理場(chǎng)參數(shù)動(dòng)態(tài)響應(yīng)特征及其耦合規(guī)律

    2022-04-01 12:24:22彭守建陳捷仁戴詩(shī)杰陳月霞
    煤炭學(xué)報(bào) 2022年3期
    關(guān)鍵詞:煤體瓦斯基質(zhì)

    彭守建,賈 立,許 江,陳捷仁,戴詩(shī)杰,陳月霞

    (1.重慶大學(xué) 煤礦災(zāi)害動(dòng)力學(xué)與控制國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,重慶 400044; 2. 重慶大學(xué) 復(fù)雜煤氣層瓦斯抽采國(guó)家地方聯(lián)合工程實(shí)驗(yàn)室,重慶 400044;3.華北科技學(xué)院 應(yīng)急技術(shù)與管理學(xué)院,河北 廊坊 065201)

    我國(guó)油氣資源進(jìn)口量位居全球前列,對(duì)外依存度高。保證油氣資源的持續(xù)穩(wěn)定供應(yīng)已成為國(guó)家重大戰(zhàn)略,實(shí)現(xiàn)煤層瓦斯高效抽采為拓展油氣資源供應(yīng)渠道提供了可能。瓦斯抽采是一個(gè)多物理場(chǎng)耦合過(guò)程,不同物理場(chǎng)之間相互作用,共同影響瓦斯運(yùn)移通道的動(dòng)態(tài)響應(yīng),改變煤體骨架和基質(zhì)變形,從而影響煤層瓦斯的抽采效果。因此,研究瓦斯抽采過(guò)程中的多物理場(chǎng)參數(shù)動(dòng)態(tài)響應(yīng)特征及其耦合作用機(jī)理,對(duì)實(shí)現(xiàn)煤層瓦斯高效抽采和煤礦瓦斯災(zāi)害防治具有重要意義。為此,相關(guān)學(xué)者展開(kāi)了系列研究。鮮學(xué)福等研究了變形場(chǎng)和外加電場(chǎng)對(duì)瓦斯?jié)B流的影響,獲得了考慮變形場(chǎng)和外加電場(chǎng)耦合作用時(shí)的一維達(dá)西定律修正公式;林柏泉等研究了含瓦斯煤體的變形規(guī)律,指出瓦斯吸附過(guò)程屬于膨脹變形,解吸過(guò)程屬于收縮變形;CONNELL開(kāi)展了真三軸條件下的煤巖滲透率模擬試驗(yàn),并建立了考慮應(yīng)力場(chǎng)和瓦斯壓力場(chǎng)耦合作用下的滲透率模型;TAO等探討了溫度場(chǎng)、滲流場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)耦合環(huán)境下砂巖滲透率演化規(guī)律,及其孔裂隙結(jié)構(gòu)特征;FAN等優(yōu)化了THM耦合數(shù)學(xué)模型,并詳細(xì)對(duì)比分析了注CO和N驅(qū)替瓦斯效果和增產(chǎn)增滲機(jī)理;倪小明等構(gòu)建了氣-水兩相流階段煤基質(zhì)收縮數(shù)學(xué)模型,探討了有效應(yīng)力壓縮效應(yīng)和基質(zhì)收縮效應(yīng)對(duì)煤體變形的影響;梁冰等開(kāi)展了原煤瓦斯吸附過(guò)程中的煤體變形量測(cè)試試驗(yàn),認(rèn)為原煤吸附膨脹變形呈各向異性;許江等自主研發(fā)了多場(chǎng)耦合瓦斯抽采大型物理模擬試驗(yàn)裝置,實(shí)現(xiàn)了瓦斯抽采過(guò)程中物理場(chǎng)參數(shù)的三維采集與實(shí)時(shí)監(jiān)控;李波波等建立了考慮溫度場(chǎng)和瓦斯壓力場(chǎng)耦合作用下的滲透率數(shù)學(xué)模型,并結(jié)合室內(nèi)試驗(yàn)驗(yàn)證了數(shù)學(xué)模型的可靠性。

    目前,針對(duì)不同應(yīng)力條件下瓦斯同步抽采過(guò)程中多物理場(chǎng)參數(shù)動(dòng)態(tài)響應(yīng)及其耦合規(guī)律的研究還較少,對(duì)于多物理場(chǎng)耦合作用下抽采過(guò)程中煤體變形機(jī)理的認(rèn)識(shí)仍有待深化。鑒于此,筆者利用自主研發(fā)的多場(chǎng)耦合瓦斯抽采物理模擬試驗(yàn)裝置,開(kāi)展工作面前方不同應(yīng)力區(qū)域瓦斯同步抽采物理模擬試驗(yàn),實(shí)現(xiàn)多物理場(chǎng)數(shù)據(jù)三維采集,分析抽采過(guò)程中煤層多物理場(chǎng)參數(shù)動(dòng)態(tài)響應(yīng)規(guī)律及其耦合作用機(jī)理,以期為瓦斯抽采工程提供參考。

    1 試 驗(yàn)

    1.1 試驗(yàn)裝置

    多場(chǎng)耦合瓦斯抽采物理模擬試驗(yàn)裝置如圖1所示。該裝置主要由煤層模擬系統(tǒng)、注氣吸附系統(tǒng)、真三軸伺服加載控制系統(tǒng)、瓦斯抽采系統(tǒng)、抽真空系統(tǒng)和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)等組成。其中,煤層模擬系統(tǒng)主要由試件箱體(1 050 mm×400 mm×400 mm)、抽采管(長(zhǎng)度為330 mm)和多孔金屬板(300 mm×162 mm)組成,試件箱體用來(lái)鋪設(shè)型煤相似材料和各種傳感器,可實(shí)現(xiàn)瓦斯抽采過(guò)程中煤層多物理場(chǎng)參數(shù)三維采集。抽采管由長(zhǎng)度分別為160 mm和170 mm的有效抽采段和連接段組成,有效抽采段部分分布有透氣孔,連接段前端設(shè)計(jì)有可變形軟管,用來(lái)防止氣體運(yùn)移速率過(guò)快使抽采管折斷。瓦斯抽采系統(tǒng)由流量計(jì)、針型閥、氣壓傳感器和模擬井筒組成。數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)主要完成瓦斯壓力、煤體溫度、地應(yīng)力、煤體變形和流量等參數(shù)的采集。裝置的主要技術(shù)參數(shù)見(jiàn)表1。

    圖1 多場(chǎng)耦合瓦斯抽采物理模擬試驗(yàn)裝置Fig.1 Multi field coupling gas drainage physical simulation test device

    表1 主要技術(shù)參數(shù)

    1.2 試驗(yàn)方案及步驟

    謝和平等指出工作面前方煤體地應(yīng)力起始于準(zhǔn)靜水壓力狀態(tài),隨著工作面推進(jìn),垂直應(yīng)力由三向等壓狀態(tài)升至峰值應(yīng)力,而后進(jìn)入卸壓狀態(tài),即在工作面前方易形成不同應(yīng)力分布區(qū)域?;诖?,結(jié)合相似模擬常數(shù)為5,確定了試驗(yàn)過(guò)程中應(yīng)力Ⅰ區(qū)水平、垂直加載應(yīng)力==2.0 MPa,應(yīng)力Ⅱ區(qū)==3.5 MPa,應(yīng)力Ⅲ區(qū)==5.0 MPa,應(yīng)力Ⅳ區(qū)==1.0 MPa,第三向加載應(yīng)力=2.0 MPa,瓦斯壓力為1.0 MPa。即試驗(yàn)過(guò)程中地應(yīng)力加載呈階梯狀(圖2),模擬工作面前方不同應(yīng)力區(qū)域的應(yīng)力特征,試驗(yàn)過(guò)程中的應(yīng)力加載方式如圖2所示。煤樣基礎(chǔ)性質(zhì)和力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表2。試驗(yàn)主要步驟:① 前期準(zhǔn)備:把從貴州金佳煤礦取回的煤樣進(jìn)行破碎、篩分和烘干。② 型煤制備:基于前期研究確定的型煤相似材料最優(yōu)配比方案,開(kāi)展型煤相似材料的配制,并充分?jǐn)嚢杈鶆?。?試件成型:為便于安裝傳感器和抽采管,型煤壓制成型分4次完成,即分為4層壓制成型,每次成型壓力均為7.5 MPa,保壓時(shí)間均為1 h。④ 抽真空:通過(guò)氦氣檢查試件箱體密封性之后,使用真空泵進(jìn)行抽真空處理,待煤層內(nèi)部氣壓下降至0.1 kPa時(shí)關(guān)閉真空泵。⑤ 應(yīng)力加載與充氣吸附:首先編寫(xiě)應(yīng)力加載程序,啟動(dòng)應(yīng)力加載,然后再打開(kāi)高壓氣瓶進(jìn)行充氣,為保證試驗(yàn)過(guò)程安全,吸附氣體為CO,吸附時(shí)間約48 h。⑥ 瓦斯抽采:在確保煤層瓦斯壓力吸附平衡,且地應(yīng)力加載穩(wěn)定之后,關(guān)閉進(jìn)氣口閥門(mén),并打開(kāi)出氣口閥門(mén),開(kāi)始抽采。抽采負(fù)壓為大氣壓。⑦ 結(jié)束試驗(yàn):當(dāng)瓦斯壓力接近枯竭壓力時(shí),結(jié)束試驗(yàn)。

    圖2 地應(yīng)力加載與傳感器空間布置Fig.2 In-situ stress loading and spatial arrangement of sensors

    2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    2.1 多物理場(chǎng)參數(shù)動(dòng)態(tài)響應(yīng)特征

    2.1.1 瓦斯壓力響應(yīng)特征

    瓦斯以吸附態(tài)和游離態(tài)的方式賦存于煤層中。在原始煤層中,基質(zhì)中的吸附態(tài)瓦斯和孔裂隙中的游離態(tài)瓦斯處于“吸附-脫附”動(dòng)態(tài)平衡。在瓦斯抽采過(guò)程中,煤層瓦斯壓力平衡狀態(tài)被打破,隨著游離態(tài)瓦斯被抽出,致使瓦斯壓力衰減,促使吸附態(tài)瓦斯發(fā)生脫附,補(bǔ)充為游離態(tài)瓦斯。圖3為抽采過(guò)程中不同應(yīng)力區(qū)的瓦斯壓力演化情況。

    4個(gè)應(yīng)力區(qū)的瓦斯壓力演化曲線整體上均呈現(xiàn)先快速衰減、后緩慢變化的特征,即在抽采前期瓦斯壓力衰減明顯,中后期瓦斯壓力變化較小。就瓦斯壓力衰減速率而言,不同區(qū)域存在明顯差異。以瓦斯壓力衰減至0.14 MPa為例,應(yīng)力Ⅳ區(qū)、應(yīng)力Ⅲ區(qū)、應(yīng)力Ⅱ區(qū)和應(yīng)力Ⅰ區(qū)分別用時(shí)7.55,64.50,35.60,30.00 min,即應(yīng)力Ⅳ區(qū)瓦斯壓力衰減速率最快,其次是應(yīng)力Ⅰ區(qū)和應(yīng)力Ⅱ區(qū),而應(yīng)力Ⅲ區(qū)最慢。

    表2 煤樣工業(yè)分析和基礎(chǔ)力學(xué)參數(shù)

    圖3 瓦斯壓力動(dòng)態(tài)演化曲線Fig.3 Dynamic evolution curves of gas pressure

    在外部荷載作用下,煤層內(nèi)部積聚和存儲(chǔ)彈性應(yīng)變能,煤體積聚的彈性應(yīng)變能可表示為

    (1)

    式中,為煤體彈性模量;為煤體泊松比;,和為三向應(yīng)力。

    由式(1)可知,因不同應(yīng)力區(qū)內(nèi)煤體所受應(yīng)力大小不同,煤基質(zhì)和孔裂隙骨架積聚和存儲(chǔ)的彈性應(yīng)變能亦有所差異,致使不同區(qū)域的煤基質(zhì)和孔裂隙體積變化存在差異,進(jìn)而使得不同應(yīng)力區(qū)的導(dǎo)流能力差異顯著,即應(yīng)力Ⅳ區(qū)導(dǎo)流能力強(qiáng),壓降速率大,其次是應(yīng)力Ⅰ區(qū)和應(yīng)力Ⅱ區(qū),而應(yīng)力Ⅲ區(qū)的導(dǎo)流能力和壓降速率均較小。

    2.1.2 煤體溫度響應(yīng)特征

    在瓦斯抽采過(guò)程中,瓦斯解吸是一個(gè)吸熱過(guò)程,導(dǎo)致煤體溫度變化,圖4為瓦斯抽采過(guò)程中不同應(yīng)力區(qū)的煤體溫度變化情況。由圖4可知,應(yīng)力Ⅳ區(qū)溫度下降量最大,應(yīng)力Ⅰ區(qū)和應(yīng)力Ⅱ區(qū)溫度下降量次之,應(yīng)力Ⅲ區(qū)溫度下降量最小。此外,就溫度下降速度而言,4個(gè)區(qū)域的煤體溫度下降均呈現(xiàn)先急劇衰減,后緩慢變化的特征。

    根據(jù)瓦斯抽采過(guò)程中的熱力學(xué)過(guò)程可知

    =

    (2)

    式中,為瓦斯壓力;為氣體比體積;為多變指數(shù);為常數(shù)。根據(jù)理想氣體狀態(tài)方程有

    =

    (3)

    式中,為氣體狀態(tài)常數(shù);為溫度。

    聯(lián)立式(2),(3)可得

    (4)

    式中,和分別為時(shí)刻所對(duì)應(yīng)的瓦斯壓力和煤體溫度;和分別為時(shí)刻所對(duì)應(yīng)的瓦斯壓力和煤體溫度。

    通過(guò)式(4)可得溫度下降量與瓦斯壓力的關(guān)系

    (5)

    由式(4)和式(5)可知,在瓦斯抽采過(guò)程中,隨著瓦斯壓力減小,煤體溫度逐漸降低。由于瓦斯壓力衰減速率和衰減量呈現(xiàn):應(yīng)力Ⅳ區(qū)>應(yīng)力Ⅰ區(qū)>應(yīng)力Ⅱ區(qū)>應(yīng)力Ⅲ區(qū)(圖3)。因此,溫度衰減速率和衰減量呈現(xiàn)出圖4所示的響應(yīng)特征:應(yīng)力Ⅳ區(qū)>應(yīng)力Ⅰ區(qū)>應(yīng)力Ⅱ區(qū)>應(yīng)力Ⅲ區(qū)。

    圖4 煤體溫度動(dòng)態(tài)演化曲線Fig.4 Dynamic evolution curves of coal temperature

    2.1.3 煤體變形響應(yīng)特征

    在瓦斯抽采過(guò)程中,不同應(yīng)力區(qū)煤體變形動(dòng)態(tài)演化特征如圖5所示。由圖5(a)可知,煤體變形具有延遲效應(yīng),即在抽采瞬間煤體并沒(méi)有立即發(fā)生變形,而是隨著抽采的進(jìn)行,煤體變形才逐漸開(kāi)始增加,之后處于動(dòng)態(tài)非線性變化中。其中,在抽采前期煤體變形增加速率大,抽采后期煤體變形增加速率相對(duì)較小。圖5(b)為抽采結(jié)束時(shí)煤體的體積應(yīng)變值和地應(yīng)力值,應(yīng)力Ⅰ區(qū)~應(yīng)力Ⅳ區(qū)的體積應(yīng)變分別為:2.54×10,2.36×10,2.56×10和2.79×10。

    在抽采初始階段,煤層瓦斯壓力快速衰減(圖3),導(dǎo)致煤層有效應(yīng)力增大,從而使得煤體發(fā)生有效應(yīng)力壓縮效應(yīng),致使煤體變形開(kāi)始增加。隨后,由于吸附態(tài)瓦斯解吸使得煤體溫度降低,進(jìn)而導(dǎo)致煤層瓦斯氣體分子運(yùn)移速率減小,從而使得有效應(yīng)力增加速率減小。因此,煤體變形呈現(xiàn)先快后慢的增長(zhǎng)趨勢(shì)。此外,吸附態(tài)瓦斯不斷解吸,使得煤基質(zhì)發(fā)生收縮效應(yīng),也進(jìn)一步增加了煤體的變形,最終使得煤體變形曲線呈現(xiàn)非線性變化特征。在抽采結(jié)束時(shí),瓦斯壓力和煤體溫度最終下降量為:應(yīng)力Ⅳ區(qū)>應(yīng)力Ⅰ區(qū)>應(yīng)力Ⅱ區(qū)>應(yīng)力Ⅲ區(qū),致使煤體變形增加量呈現(xiàn):應(yīng)力Ⅳ區(qū)>應(yīng)力Ⅲ區(qū)>應(yīng)力Ⅰ區(qū)>應(yīng)力Ⅱ區(qū)。其中,應(yīng)力Ⅲ區(qū)瓦斯壓力和溫度下降量最小,但變形并非最小,這是由于不同應(yīng)力區(qū)之間相互接觸,變形受相鄰應(yīng)力區(qū)的影響,應(yīng)力Ⅲ區(qū)緊鄰的應(yīng)力Ⅳ區(qū)變形量最大,其對(duì)應(yīng)力Ⅲ區(qū)側(cè)向受限減弱,受泊松效應(yīng)影響,致使應(yīng)力Ⅲ區(qū)變形有所增加。綜上所述,在同步抽采過(guò)程中,各應(yīng)力區(qū)域煤體變形受瓦斯壓力、煤體溫度、瓦斯解吸和泊松效應(yīng)等綜合影響。

    圖5 煤體變形動(dòng)態(tài)演化曲線Fig.5 Dynamic evolution of coal deformation

    在瓦斯抽采過(guò)程中,伴隨著溫度降低和瓦斯壓力衰減。在溫度場(chǎng)和瓦斯壓力場(chǎng)耦合作用下導(dǎo)致的煤巖體積應(yīng)變?yōu)?/p>

    =3Δ

    (6)

    其中,為煤巖寬度;Δ為溫度場(chǎng)和瓦斯壓力場(chǎng)耦合作用下的煤巖寬度變化量。有學(xué)者指出線應(yīng)變()可表示為

    =Δ=

    (7)

    式中,為變形常數(shù)(=/,為比表面積;為煤巖密度;為吸附解吸導(dǎo)致的收縮模量);為瓦斯吸附解吸導(dǎo)致的煤巖表面自由能變化值:

    (8)

    式中,和分別為吸附平衡瓦斯壓力和解吸后瓦斯壓力;為表面超量。

    表面超量可通過(guò)下式獲得

    =()

    (9)

    式中,為過(guò)剩吸附量;為標(biāo)準(zhǔn)摩爾體積。

    過(guò)剩吸附量可表示為

    (10)

    式中,和均為吸附常數(shù);和分別為2個(gè)吸附位點(diǎn)的吸附常數(shù);為權(quán)重系數(shù);和分別為吸附相和游離相密度。

    把式(7)~(10)代入式(6)可獲得考慮溫度變化和瓦斯吸附解吸耦合作用導(dǎo)致的煤巖體積變形為

    (11)

    由式(11)可知,在進(jìn)行煤層瓦斯抽采時(shí),煤體變形響應(yīng)除受地應(yīng)力影響外,同時(shí)還受到煤體溫度和瓦斯解吸耦合作用影響,導(dǎo)致煤體變形呈非線性變化。在本文試驗(yàn)中,應(yīng)力Ⅳ區(qū)施加應(yīng)力值最小,但其最終的體積應(yīng)變值最大,這是因?yàn)樵搮^(qū)域在抽采過(guò)程中受瓦斯解吸和溫度影響的變形效應(yīng)較顯著。因此,下面將進(jìn)一步分析在瓦斯抽采過(guò)程中煤體瓦斯壓力、溫度和煤體變形的動(dòng)態(tài)耦合機(jī)制。

    2.2 瓦斯壓力與煤體變形的耦合關(guān)系

    圖6(a)為應(yīng)力Ⅳ區(qū)瓦斯壓力與體積應(yīng)變耦合關(guān)系曲線。抽采0 min時(shí)刻對(duì)應(yīng)點(diǎn),隨著抽采的進(jìn)行,達(dá)到點(diǎn)時(shí)的瓦斯壓力為0.31 MPa,煤體變形為0,段展示出瓦斯壓力減小,煤體未發(fā)生變形,即變形存在一個(gè)延遲階段;當(dāng)抽采進(jìn)入段,瓦斯壓力持續(xù)衰減,過(guò)點(diǎn)之后,煤體變形開(kāi)始增加(定義為“煤體變形啟動(dòng)點(diǎn)”,后續(xù)簡(jiǎn)稱“啟動(dòng)點(diǎn)”),即變形存在一個(gè)啟動(dòng)階段;達(dá)到點(diǎn)之后,變形呈“二次遞增”趨勢(shì)(定義為“煤體變形二次遞增點(diǎn)”,后續(xù)簡(jiǎn)稱“二次遞增點(diǎn)”),即變形存在一個(gè)二次遞增階段;當(dāng)抽采至點(diǎn)時(shí),試驗(yàn)結(jié)束,體積應(yīng)變?yōu)?.79×10,瓦斯壓力為0.01 MPa。

    圖6 瓦斯壓力與煤體變形的耦合關(guān)系Fig.6 Coupling relationship between gas pressure and coal deformation

    由此可見(jiàn),在應(yīng)力Ⅳ區(qū)瓦斯抽采時(shí),瓦斯壓力與煤體變形耦合曲線具有階段變化特征,大致可分為3個(gè)階段:第1階段以瓦斯壓力加速衰減,且煤體未發(fā)生形變?yōu)樘卣?,以段為代表;?階段以瓦斯壓力持續(xù)衰減,煤體變形開(kāi)始增加為特征,以段為代表;第3階段以瓦斯壓力持續(xù)衰減,煤體變形出現(xiàn)二次遞增為特征,以段為代表。

    同樣,在應(yīng)力Ⅲ區(qū)進(jìn)行瓦斯抽采時(shí),點(diǎn)為抽采0 min時(shí)刻點(diǎn),在段,瓦斯壓力加速衰減,煤體變形為0,即存在變形延遲現(xiàn)象;當(dāng)抽采至啟動(dòng)點(diǎn)之后,變形開(kāi)始逐漸增加;抽采達(dá)到點(diǎn)時(shí),變形具有二次遞增趨勢(shì),此后,變形具有加速遞增現(xiàn)象;抽采至試驗(yàn)結(jié)束點(diǎn)時(shí),體積應(yīng)變?yōu)?.56×10,瓦斯壓力為0.02 MPa。結(jié)合圖6(c)~(d)分析可知,應(yīng)力Ⅰ區(qū)和應(yīng)力Ⅱ區(qū)的瓦斯壓力與體積應(yīng)變耦合關(guān)系曲線同樣具有上述階段變化特征,存在變形延遲階段、變形啟動(dòng)階段和變形二次遞增階段。

    綜上所述,在瓦斯抽采過(guò)程中,煤體變形存在延遲效應(yīng),僅當(dāng)瓦斯壓力衰減至某一臨界值時(shí),煤體才開(kāi)始發(fā)生變形,即存在一個(gè)啟動(dòng)點(diǎn);隨著抽采進(jìn)行,煤體變形存在二次遞增現(xiàn)象,即存在一個(gè)二次遞增點(diǎn)。分析上述現(xiàn)象的原因,主要在于瓦斯以吸附態(tài)和游離態(tài)賦存于煤層中,游離態(tài)瓦斯約占10%,吸附態(tài)瓦斯約占90%,在進(jìn)行瓦斯抽采時(shí),游離態(tài)瓦斯最先運(yùn)移出煤層,由于其含量極少,其導(dǎo)致的有效應(yīng)力壓縮效應(yīng)基本可以忽略,同時(shí),由于煤儲(chǔ)層中分布有大量的微孔和小孔,對(duì)于吸附態(tài)瓦斯具有一定的束縛能力,加上煤基質(zhì)對(duì)氣體具有毛細(xì)凝結(jié)作用,導(dǎo)致產(chǎn)生瓦斯解吸滯后現(xiàn)象,從而使得煤體瓦斯解吸致變形延遲,對(duì)應(yīng)段;隨著抽采的進(jìn)行,吸附態(tài)瓦斯不斷補(bǔ)充為游離態(tài)瓦斯,游離態(tài)瓦斯含量不斷增加,并逐漸運(yùn)移出煤層,導(dǎo)致煤層有效應(yīng)力增加,煤體孔裂隙骨架被壓縮,進(jìn)而導(dǎo)致煤體發(fā)生變形,對(duì)應(yīng)段,有效應(yīng)力壓縮效應(yīng)是突破變形延遲的關(guān)鍵;當(dāng)吸附態(tài)瓦斯逐漸解吸至某一臨界值時(shí),煤基質(zhì)發(fā)生收縮,煤體變形進(jìn)一步增加,使得煤體變形呈二次遞增現(xiàn)象,此后有效應(yīng)力壓縮效應(yīng)和基質(zhì)收縮效應(yīng)相互競(jìng)爭(zhēng),共同影響著煤體變形,對(duì)應(yīng)段,即基質(zhì)收縮效應(yīng)是煤體變形二次遞增的主控因素。

    2.3 煤體溫度與煤體變形的耦合關(guān)系

    從瓦斯壓力與煤體變形的耦合關(guān)系分析看,有效應(yīng)力壓縮效應(yīng)和基質(zhì)收縮效應(yīng)對(duì)煤體變形均存在影響。然而,結(jié)合式(11)可知,煤體溫度同樣是影響煤體變形的重要因素,因此,擬進(jìn)一步探討煤體溫度與煤體變形的耦合機(jī)制。圖7為煤體溫度與煤體變形的耦合關(guān)系曲線。在圖7(a)中,點(diǎn)為抽采開(kāi)始時(shí)刻點(diǎn),對(duì)應(yīng)的煤體變形與溫度均未發(fā)生變化,隨著抽采的進(jìn)行,煤體溫度開(kāi)始下降,而變形維持不變,對(duì)應(yīng)段,即發(fā)生變形延遲現(xiàn)象;當(dāng)抽采過(guò)點(diǎn)之后,變形有增加趨勢(shì),溫度仍然保持下降變化,即存在變形啟動(dòng)點(diǎn);此后,變形逐漸增加,溫度持續(xù)下降,達(dá)到抽采點(diǎn)時(shí),變形進(jìn)一步增加,即點(diǎn)為變形二次增加點(diǎn);當(dāng)抽采至點(diǎn)時(shí),對(duì)應(yīng)的溫度下降量達(dá)到峰值,-11.5 ℃;隨著抽采至試驗(yàn)結(jié)束點(diǎn)時(shí),煤體溫度達(dá)到-10.86 ℃,即段呈現(xiàn)煤體溫度回升且變形持續(xù)增加的現(xiàn)象。

    圖7 煤體溫度與煤體變形的耦合關(guān)系Fig.7 Coupling relationship between coal temperature and coal deformation

    分析上述現(xiàn)象的原因,這是因?yàn)槊簩又杏坞x態(tài)瓦斯含量極少,即游離瓦斯導(dǎo)致的有效應(yīng)力壓縮效應(yīng)基本可以忽略,加上煤層中大量的微孔和小孔對(duì)吸附態(tài)瓦斯的束縛作用,以及煤基質(zhì)對(duì)氣體的毛細(xì)凝結(jié)作用,在這雙重影響因素下,導(dǎo)致瓦斯解吸滯后,煤體變形延遲,對(duì)應(yīng)段;隨著抽采的進(jìn)行,煤體溫度持續(xù)降低,孔隙裂隙持續(xù)吸熱,致使孔隙裂隙骨架發(fā)生解吸吸熱收縮變形,煤體變形增加,對(duì)應(yīng)段(結(jié)合2.2節(jié)可知,在階段,有效應(yīng)力壓縮效應(yīng)同樣會(huì)對(duì)孔隙裂隙骨架發(fā)生作用,致使其產(chǎn)生變形,即在此階段,變形是解吸吸熱導(dǎo)致的收縮變形和有效應(yīng)力壓縮效應(yīng)雙重作用的結(jié)果,換言之,解吸熱收縮效應(yīng)和有效應(yīng)力壓縮效應(yīng)是突破變形延遲現(xiàn)象的關(guān)鍵;當(dāng)抽采進(jìn)入段時(shí),變形出現(xiàn)二次遞增現(xiàn)象,這和2.2節(jié)分析的一致,即由基質(zhì)收縮效應(yīng)起主導(dǎo)作用導(dǎo)致的變形量增加,此階段也存在解吸吸熱導(dǎo)致的收縮變形和有效應(yīng)力壓縮效應(yīng)的雙重作用;當(dāng)抽采進(jìn)入段,由于應(yīng)力Ⅳ區(qū)溫度下降速率和下降量較大,導(dǎo)致與其他3個(gè)應(yīng)力區(qū)形成較大的溫度差,進(jìn)而形成熱傳遞,導(dǎo)致其溫度上升,而煤體變形有延遲效應(yīng),所以變形維持增加趨勢(shì)。對(duì)比圖7(b)~(d),煤體溫度與體積應(yīng)變耦合曲線同樣具有上述特征,均具有階段性變化特征,區(qū)別在于:4個(gè)應(yīng)力區(qū)對(duì)應(yīng)的延遲現(xiàn)象存在明顯差異,煤體變形啟動(dòng)點(diǎn)對(duì)應(yīng)的煤體溫度差異顯著,總體呈現(xiàn):應(yīng)力Ⅲ區(qū)變形延遲現(xiàn)象最顯著,啟動(dòng)點(diǎn)的煤體溫度下降量最大,應(yīng)力Ⅱ區(qū)和應(yīng)力Ⅰ區(qū)次之,而應(yīng)力Ⅳ區(qū)則最小。這是由于,在應(yīng)力Ⅳ區(qū),對(duì)應(yīng)的煤體溫度下降速率和下降量最大,促進(jìn)了解吸吸熱導(dǎo)致的收縮變形發(fā)生速率加快,最終呈現(xiàn)變形延遲現(xiàn)象減弱。

    3 結(jié) 論

    (1)在瓦斯抽采過(guò)程中,煤體溫度持續(xù)下降,其中應(yīng)力Ⅳ區(qū)下降速率最快,其次為應(yīng)力Ⅰ區(qū)和應(yīng)力Ⅱ區(qū),應(yīng)力Ⅲ區(qū)溫度下降速度最慢,瓦斯壓力衰減特征和煤體溫度下降規(guī)律具有相似性。煤體變形受煤體溫度和瓦斯壓力耦合作用影響,使煤體變形呈非線性增加,且抽采前期增速快,后期相對(duì)較慢。應(yīng)力Ⅳ區(qū)煤體變形量最大,應(yīng)力Ⅲ區(qū)由于受到泊松效應(yīng)影響,其煤體變形大于應(yīng)力Ⅰ區(qū)和應(yīng)力Ⅱ區(qū)。

    (2) 在瓦斯抽采中,煤體變形具有階段性變化特征,包括變形延遲階段、變形啟動(dòng)階段和變形二次遞增階段,其中,變形延遲的實(shí)質(zhì)是煤層中大量分布的微孔和小孔,對(duì)吸附態(tài)瓦斯脫附的束縛作用,加上煤基質(zhì)對(duì)瓦斯的毛細(xì)凝結(jié)作用,導(dǎo)致瓦斯解吸滯后,從而出現(xiàn)煤體變形延遲現(xiàn)象。隨著抽采進(jìn)行,煤體變形延遲被突破,變形逐漸增加,并出現(xiàn)二次遞增現(xiàn)象。

    (3) 在瓦斯抽采過(guò)程中,煤體變形的動(dòng)態(tài)響應(yīng)受到有效應(yīng)力壓縮效應(yīng)、基質(zhì)收縮效應(yīng)、解吸熱收縮效應(yīng)和泊松效應(yīng)等共同影響,其中,泊松效應(yīng)主要對(duì)應(yīng)力Ⅲ區(qū)起主導(dǎo)作用,有效應(yīng)力壓縮效應(yīng)是突破變形延遲現(xiàn)象的關(guān)鍵因素,解吸熱收縮效應(yīng)和基質(zhì)收縮效應(yīng)是煤體變形二次遞增的主控因素。

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