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    非對(duì)稱斜拉橋主梁鋼-混凝土結(jié)合段力學(xué)性能分析

    2022-03-06 01:13:40陳學(xué)雄
    關(guān)鍵詞:鋼格結(jié)合部連接件

    陳學(xué)雄

    (福建省交通建設(shè)質(zhì)量安全中心,福建 福州 350001)

    鋼-混凝土混合梁斜拉橋因其力學(xué)性能優(yōu)良,近年來(lái)逐漸應(yīng)用于大跨徑公路、鐵路及公鐵兩用斜拉橋建設(shè)中.混合梁斜拉橋采用混凝土結(jié)構(gòu)邊跨、鋼結(jié)構(gòu)中跨的組合體系橋梁,減小了主跨梁體內(nèi)力及變形,降低了邊跨支點(diǎn)負(fù)反力,加大了橋體的跨越能力,有效發(fā)揮鋼材與混凝土材料的特性,節(jié)約成本,經(jīng)濟(jì)性顯著[1-2].

    混合體系斜拉橋通常采用鋼-混結(jié)合段進(jìn)行鋼結(jié)構(gòu)與混凝土結(jié)構(gòu)的連接.由于鋼材、混凝土材料自身特性存在極大差異,結(jié)合段作為混合梁斜拉橋的核心傳力部件,其連接構(gòu)造和受力復(fù)雜,設(shè)計(jì)時(shí)易出現(xiàn)薄弱環(huán)節(jié),直接影響大橋的使用壽命[3-4].因此,本文針對(duì)混合梁結(jié)合段進(jìn)行有限元分析,掌握主梁鋼混結(jié)合段中鋼構(gòu)件與混凝土構(gòu)件的受力性能及兩者之間力的傳遞情況,為主梁鋼-混結(jié)合段的設(shè)計(jì)和施工提供參考借鑒.

    1 工程概況

    圖1為跨徑為961 m的非對(duì)稱鋼-混凝土混合梁斜拉橋,主橋采用半漂浮單側(cè)不對(duì)稱體系.主跨535 m單側(cè)混合梁斜拉橋(北邊跨為混凝土梁,中跨及南邊跨為鋼箱梁),北側(cè)邊跨內(nèi)設(shè)置2個(gè)輔助墩,南側(cè)邊跨設(shè)1個(gè)輔助墩.

    圖1 混合梁斜拉橋現(xiàn)場(chǎng)

    鋼混結(jié)合段采用部分填充混凝土后面承壓板式結(jié)合段,連接處鋼梁端部為多格室結(jié)構(gòu),在孔內(nèi)填充微膨脹鋼纖維混凝土與混凝土梁連接成為一個(gè)整體,為使多格室部分的鋼板與填充的混凝土結(jié)合密實(shí),在鋼板上設(shè)置了圓柱頭栓釘和PBL 剪力鍵,并用預(yù)應(yīng)力鋼束將鋼梁和混凝土梁連成整體.鋼-混結(jié)合段縱、橫斷面如圖2所示,9.5 m 結(jié)合段由4 m混凝土箱梁段+2 m鋼-混凝土結(jié)合段+3.05 m鋼箱梁加強(qiáng)段+0.45 m鋼箱梁段組成.起點(diǎn)為距離索塔中心線向中跨側(cè)8.5 m的位置,另一側(cè)和鋼箱梁A梁段連接.結(jié)合部頂板厚度為25 mm,底板厚度為25 mm,承壓板厚度為45 mm,開(kāi)孔鋼板厚度為22 mm.鋼格室長(zhǎng)度2 000 mm,高度800 mm.在鋼格室與混凝土相接觸的頂板、底板和腹板上均設(shè)置焊釘和開(kāi)孔鋼板連接件.

    (a) 縱斷面

    (b) 橫斷面圖2 鋼-混結(jié)合段斷面(單位:mm)

    2 橋梁靜載試驗(yàn)

    為了進(jìn)一步掌握鋼-混結(jié)構(gòu)體系在試驗(yàn)荷載作用下的實(shí)際受力狀態(tài)和力的傳遞機(jī)理,本文采用鋼-混結(jié)合段附近的主梁墩頂最大負(fù)彎矩工況的主橋靜力荷載試驗(yàn)的試驗(yàn)值,與后續(xù)介紹的有限元模型計(jì)算值進(jìn)行比較,以驗(yàn)證有限元模型的正確性.

    2.1 控制截面

    為了滿足鑒定橋梁承載力的要求,靜載試驗(yàn)荷載工況的確定用以反映橋梁結(jié)構(gòu)最不利受力狀態(tài),荷載試驗(yàn)的設(shè)計(jì)值按照橫橋向布置8車道進(jìn)行計(jì)算,并考慮汽車沖擊力.控制截面按結(jié)構(gòu)在公路Ⅰ級(jí)荷載作用下的彎矩包絡(luò)圖來(lái)確定,圖3為其汽車荷載彎矩包絡(luò)圖.

    圖3 公路I級(jí)荷載下主梁彎矩包絡(luò)圖(單位:kN·m)

    根據(jù)《公路橋梁荷載試驗(yàn)規(guī)程》(JTG/T J21-01—2015),確定本橋靜載試驗(yàn)的控制截面(見(jiàn)表1),控制截面如圖4所示.根據(jù)主梁彎矩包絡(luò)圖,確定按主梁墩頂最大負(fù)彎矩(JM-2截面對(duì)應(yīng)最大負(fù)彎矩)布載,橫橋向?yàn)閷?duì)稱加載.

    表1 主梁控制截面及測(cè)試內(nèi)容

    圖4 控制截面選取

    2.2 測(cè)點(diǎn)布置

    主梁應(yīng)力監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置于距離南岸主塔10 m處附近截面,主梁應(yīng)力監(jiān)測(cè)斷面的具體位置如圖5所示.

    圖5 主梁邊跨應(yīng)力監(jiān)測(cè)斷面測(cè)點(diǎn)布置

    2.3 靜載試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

    主梁墩頂最大負(fù)彎矩LS-2斷面主梁測(cè)點(diǎn)不同加荷等級(jí)下應(yīng)變?cè)囼?yàn)值見(jiàn)表2. 表2中,各測(cè)點(diǎn)的平均應(yīng)變均小于理論計(jì)算值,主要測(cè)點(diǎn)各工況各測(cè)點(diǎn)應(yīng)變效驗(yàn)系數(shù)在0.55~0.89之間,說(shuō)明實(shí)際結(jié)構(gòu)剛度比計(jì)算模型略大,有良好的安全儲(chǔ)備.

    表2 主梁墩頂最大負(fù)彎矩LS-2斷面主梁測(cè)點(diǎn)應(yīng)變(με)

    3 有限元模擬

    3.1 模型建立

    鋼-混結(jié)合段的有限元模型建立包含鋼混結(jié)合部、鋼梁過(guò)渡段、混凝土梁加強(qiáng)段等部分,有限元模型如圖6所示.開(kāi)展不利工況下結(jié)合段有限元受力分析,斜拉橋鋼混結(jié)合段以軸力及面內(nèi)彎曲作用為主,考慮結(jié)構(gòu)及受力的對(duì)稱性,選取1/2橋?qū)掃M(jìn)行計(jì)算.該有限元模型包含約75萬(wàn)個(gè)單元,約63萬(wàn)個(gè)節(jié)點(diǎn).

    圖6 鋼-混結(jié)合段有限元模型

    根據(jù)鋼-混結(jié)合段情況,采用ANSYS分析軟件建立有限元節(jié)段梁模型總長(zhǎng)約9.5 m.結(jié)合部鋼格室內(nèi)填混凝土采用Solid186實(shí)體單元模擬,該單元共有20個(gè)節(jié)點(diǎn),每個(gè)節(jié)點(diǎn)有3個(gè)自由度.鋼結(jié)構(gòu)采用Shell181殼單元模擬,該單元每個(gè)節(jié)點(diǎn)具有6個(gè)自由度.開(kāi)孔連接件和焊釘連接件采用Combin14彈簧單元模擬,以3個(gè)彈簧單元為1組,模擬連接件面內(nèi)2個(gè)方向剪切及法向拉伸作用.預(yù)應(yīng)力筋采用Link8桿單元模擬,鋼絞線張拉力作為單元初始應(yīng)力模擬[5].鋼與混凝土結(jié)合面處設(shè)置接觸單元對(duì),以傳遞二者間的法向作用力,從安全角度出發(fā),此處暫不考慮鋼與混凝土之間的摩擦力.

    3.2 材料性能

    鋼材采用Q345鋼,容重為78.5×(1+1.5%)kN/m3,彈性模量210 GPa,泊松比為0.3;混凝土采用C55等級(jí),容重為26 kN/m3,彈性模量為35.5 GPa,泊松比為0.166 7.鋼絞線彈性模量為195 GPa,標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)pk=1 860 MPa,其中張拉控制應(yīng)力為0.75fpk=1 395 MPa,另25%計(jì)入預(yù)應(yīng)力損失.焊釘連接件剪切剛度為302.4 kN/mm,開(kāi)孔鋼板連接件剪切剛度取為917 kN/mm.

    3.3 邊界條件

    有限元模型在混凝土梁段端部施加固定約束,在鋼梁段端部設(shè)置主節(jié)點(diǎn),施加不利工況下主梁軸力、彎矩及剪力作用,鋼梁斷面各節(jié)點(diǎn)與主節(jié)點(diǎn)建立位移協(xié)調(diào)方程.同時(shí)依據(jù)對(duì)稱性,對(duì)主梁對(duì)稱面上的節(jié)點(diǎn)施加對(duì)稱約束,如圖7所示.

    3.4 荷載工況

    荷載工況采用在不利荷載組合“恒載+支座沉降+汽車荷載+整體溫度+索溫差+塔壁溫度+主梁梯度溫度+制動(dòng)力+活載縱風(fēng)”的作用下,鋼混結(jié)合面承受的最不利內(nèi)力[6].考慮到斜拉橋主梁鋼混結(jié)合段彎矩及軸力作用較大,選取最大軸力工況(工況1)、最大負(fù)彎矩工況(工況2)和最大正彎矩工況(工況3)3個(gè)最不利受力工況,分別施加不利內(nèi)力,分析混合梁斜拉橋主梁鋼混結(jié)合段不利荷載作用的受力特性,如表3所示.

    圖7 鋼混結(jié)合段邊界條件

    表3 實(shí)橋不利組合荷載工況

    4 模擬結(jié)果分析

    4.1 模型驗(yàn)證

    將主梁墩頂最大負(fù)彎矩工況的內(nèi)力(見(jiàn)表3)施加于有限元模型,得到模型的計(jì)算應(yīng)變值,見(jiàn)表2.由表2可見(jiàn),計(jì)算值和試驗(yàn)值吻合較好,即可采用建立的有限元模型用于結(jié)合部受力分析.

    4.2 結(jié)合部應(yīng)力

    限于篇幅,文中只列出最大軸力工況(工況1)時(shí)結(jié)合部的應(yīng)力分析情況.鋼箱梁段的高應(yīng)力經(jīng)過(guò)鋼梁過(guò)渡段的降低后,傳至鋼格室,依次分析了上格室鋼板、下格室鋼板、鋼格室開(kāi)孔鋼板及鋼格室內(nèi)填混凝土縱橋向應(yīng)力分布情況.

    上格室鋼板的縱橋向正應(yīng)力云如圖8所示,可以看出:后承壓板在應(yīng)力傳遞過(guò)程中的作用很大,在頂板上壓應(yīng)力通過(guò)后承壓板后,迅速地從40 MPa以上下降至20 MPa以下.

    圖8 上格室鋼板縱橋向正應(yīng)力分布(單位:MPa)

    下格室鋼板縱橋向正應(yīng)力分布如圖9所示,可以看出:頂板上壓應(yīng)力通過(guò)后承壓板后,迅速?gòu)募s40 MPa下降至約15 MPa;同時(shí)下格室的鋼板除在靠近后承壓板處有小范圍的應(yīng)力集中外,大部分應(yīng)力分布較為均勻.

    圖9 下鋼格室鋼板縱橋向正應(yīng)力分布(單位:MPa)

    鋼格室開(kāi)孔鋼板縱橋向正應(yīng)力分布如圖10所示,可以看出:開(kāi)孔鋼板最大拉應(yīng)力為10 MPa,最大壓應(yīng)力為20 MPa.

    圖10 鋼格室開(kāi)孔鋼板縱橋向正應(yīng)力分布(單位:MPa)

    鋼格室內(nèi)填混凝土縱橋向應(yīng)力分布如圖11所示,可以看出:考慮了預(yù)應(yīng)力筋的影響,在預(yù)應(yīng)力錨固處存在較大的應(yīng)力集中,混凝土與后承壓板、T形加勁肋和U肋接觸處由于受擠壓作用應(yīng)力稍大,其他部位壓應(yīng)力均在6 MPa以下,整體應(yīng)力水平不高;縱橋向應(yīng)力在后承壓板、焊釘和開(kāi)孔鋼板連接件的共同作用下,在進(jìn)入鋼格室400 mm處后應(yīng)力分布趨于均勻,在800 mm處后應(yīng)力分布已較為均勻,即后承壓板、焊釘和開(kāi)孔鋼板連接件的傳力效果較好,實(shí)現(xiàn)了鋼梁中較高應(yīng)力傳遞到了混凝土梁段中.

    圖11 鋼格室混凝土縱橋向正應(yīng)力分布(單位:MPa)

    鋼格室混凝土橫橋向正應(yīng)力,除混凝土底部設(shè)有2排橫向預(yù)應(yīng)力筋的錨固位置存在應(yīng)力集中外,橫向壓應(yīng)力水平都較低,均低于5 MPa.

    4.3 傳力途徑

    結(jié)合部軸力由頂?shù)装?、開(kāi)孔鋼板及其連接件和焊釘連接件等傳遞至混凝土[7]. 上格室焊釘連接件剪力分布如圖12所示,可以看出:上格室頂板焊釘連接件沿橫橋向最大剪力達(dá)到28 kN;上格室底板焊釘連接件沿橫橋向最大剪力達(dá)到29 kN;承壓板附近的焊釘剪力小,遠(yuǎn)離承壓板的焊釘剪力大;橫橋向設(shè)開(kāi)孔鋼板處焊釘剪力明顯減小,鋼格室中部焊釘剪力明顯增大;而在橫橋向中部設(shè)有通長(zhǎng)的中腹板,存在明顯的剪力滯效應(yīng),因此中腹板處的頂?shù)装搴羔敿袅ν蝗蛔兇?

    (a) 頂板焊釘

    (b) 底板焊釘圖12 上格室焊釘連接件剪力分布

    下格室焊釘連接件剪力分布如圖13所示,可以看出:下格室頂板、底板焊釘連接件沿橫橋向剪力最大剪力分別為37、20 kN;承壓板附近的焊釘剪力小,遠(yuǎn)離承壓板的焊釘剪力大;橫橋向設(shè)開(kāi)孔鋼板處焊釘剪力明顯減小,鋼格室中部焊釘剪力明顯增大;而在橫橋向中部設(shè)有通長(zhǎng)的中腹板,存在明顯的剪力滯效應(yīng),因此中腹板處的頂?shù)装搴羔敿袅ν蝗蛔兇?,下格室焊釘剪力比上格室焊釘剪力略?

    (a) 頂板焊釘

    (b) 底板焊釘圖13 下格室焊釘連接件剪力分布

    鋼梁段終將通過(guò)各部件把內(nèi)力傳遞至混凝土段,對(duì)結(jié)合部混凝土進(jìn)行受力分析,結(jié)合部各部件內(nèi)力傳遞分布如圖14所示.焊釘連接件和開(kāi)孔鋼板連接件作用力平穩(wěn)地向混凝土傳遞,結(jié)合部混凝土應(yīng)力集中得到緩解.

    圖14 結(jié)合部各部件傳力曲線

    鋼梁過(guò)渡段通過(guò)后承壓板傳遞至結(jié)合部混凝土67.2%的軸力,其后頂?shù)装逋ㄟ^(guò)焊釘連接件和開(kāi)孔鋼板連接件將軸力平緩地傳遞至混凝土中,直至結(jié)合部軸力全部傳遞至混凝土中.焊釘連接件承擔(dān)了16.9%的軸力,開(kāi)孔鋼板連接件承擔(dān)了15.9%的軸力.

    5 結(jié)論

    1) 通過(guò)驗(yàn)證ANSYS 軟件建立三維有限元模型的計(jì)算值,與成橋后橋梁靜載試驗(yàn)的應(yīng)力實(shí)測(cè)值吻合較好,判定可采用該模型用于結(jié)合部的局部受力分析.

    2) 結(jié)合段鋼梁經(jīng)過(guò)鋼梁加勁過(guò)渡段應(yīng)力擴(kuò)散,經(jīng)結(jié)合部承壓板、焊釘連接件及開(kāi)孔鋼板連接件傳遞,將鋼梁作用力較為平順地傳遞至混凝土梁段.

    3) 鋼格室內(nèi)填混凝土在預(yù)應(yīng)力錨固處存在較大的應(yīng)力集中,縱橋向應(yīng)力在后承壓板、焊釘和開(kāi)孔鋼板連接件的共同作用下,傳力效果較好.

    4) 焊釘最大剪力約為37 kN,中心腹板及縱隔板處剪力略大.

    5) 由結(jié)合部軸力傳力比例顯示,焊釘連接件承擔(dān)約16.9%作用力,開(kāi)孔鋼板連接件承擔(dān)了15.9%作用力,后承壓板承擔(dān)了67.2%作用力.

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