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    基于MoldFlow的暖風(fēng)機(jī)出風(fēng)格柵翹曲變形優(yōu)化研究*

    2022-03-05 08:30:14趙慶晨王瑞靜陳明星蔡國旗陳瑞珠
    模具技術(shù) 2022年1期
    關(guān)鍵詞:筋條收縮率端部

    趙慶晨,王瑞靜,陳明星,蔡國旗,陳瑞珠

    (珠海格力精密模具有限公司,廣東 珠海 519000)

    關(guān)鍵字: 玻纖取向;翹曲變形;Moldflow

    0 引言

    翹曲變形是注塑成型中最常見的缺陷,零件翹曲變形量大會(huì)引起尺寸超差,裝配困難等問題。因此優(yōu)化翹曲變形一直是注塑從業(yè)者研究的重點(diǎn)課題。隨著CAE技術(shù)的發(fā)展,一些學(xué)者利用Moldflow對高分子材料的翹曲進(jìn)行仿真[1-2],并在仿真的基礎(chǔ)上對注塑成型進(jìn)行了優(yōu)化[3-7]。對于家電行業(yè)某些使用性能要求較高的場合,一般會(huì)采用含有玻纖等填充物的材料以提高產(chǎn)品強(qiáng)度。而含玻纖材料的產(chǎn)品,由于玻纖在注塑過程中的取向作用,玻纖沿流動(dòng)方向和垂直流動(dòng)方向的收縮率不同,使產(chǎn)品的變形量非常難控制。本文采用Moldflow仿真分析方法,優(yōu)化了產(chǎn)品結(jié)構(gòu)并調(diào)整澆口位置以尋求最佳的注塑工藝參數(shù),解決了加纖產(chǎn)品翹曲變形問題,保障產(chǎn)品達(dá)到質(zhì)量要求。

    1 基于Moldflow的仿真優(yōu)化方法

    在實(shí)際生產(chǎn)過程中,通常采用優(yōu)化工藝參數(shù)的方法來減少產(chǎn)品的翹曲變形。但是影響變形的因素有很多,實(shí)際生產(chǎn)的時(shí)候多數(shù)參數(shù)值已經(jīng)固定,筆者在解決實(shí)際工程案例的過程中,結(jié)合產(chǎn)品結(jié)構(gòu)特征,提出優(yōu)化方法,調(diào)整工藝參數(shù),減少產(chǎn)品變形[8]。首先將引起變形的原因進(jìn)行拆解,分析引起翹曲變形的最根本原因并提出解決方案,在開制模具之前將產(chǎn)品變形量控制在裝配公差范圍內(nèi)。

    2 基于Moldflow研究變形機(jī)理

    2.1 研究對象

    暖風(fēng)機(jī)是一種重要的冬季取暖設(shè)備,其對外觀造型有較高要求。市場上流行的一款方形暖風(fēng)機(jī),其出風(fēng)格柵在加熱元器件前方,要求耐高溫達(dá)140 ℃以上,并且不發(fā)生變形。如圖1所示,暖風(fēng)機(jī)出風(fēng)格柵產(chǎn)品最大外形尺寸: 281.0 mm×100.3 mm×51.7 mm,產(chǎn)品平面主體料厚2.8 mm,筋條料厚1.5 mm。材料采用Solvay Engineering Plastics公司生產(chǎn)的PA66+GF30材料,即基材為PA66且添加30%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))玻璃纖維填充物(玻纖)。其中,玻纖為短玻纖。進(jìn)膠方式采用冷流道側(cè)澆口,矩形澆口尺寸為5.0 mm×1.2 mm,分流道直徑為6 mm。零件兩端有裝配要求,格柵兩側(cè)與外殼裝配公差不能超過1 mm。

    圖1 格柵料厚分析

    2.3 材料及變形原因分析

    PA66材料中添加的玻璃纖維填充物在注塑過程中會(huì)發(fā)生取向作用,嚴(yán)重影響材料流動(dòng)分布和變形情況。采用Moldflow軟件對零件進(jìn)行纖維取向分析,在仿真結(jié)果中數(shù)字代表纖維取向張量。其中,結(jié)果數(shù)字為1,表示纖維沿塑膠流動(dòng)方向取向;結(jié)果數(shù)字為0,表示纖維取向完全隨機(jī)分布。纖維沿流動(dòng)方向收縮率小,沿垂直流動(dòng)方向收縮率大,相同壁厚下,纖維取向不均是引起變形的重要原因。

    3 翹曲原因及優(yōu)化分析

    3.1 翹曲原因分析

    在Moldflow軟件中,將產(chǎn)品模型劃分網(wǎng)格進(jìn)行CAE分析,結(jié)果如圖2所示。產(chǎn)品裝配位置分析變形量約1.5 mm,不滿足裝配公差要求。將翹曲原因拆分為4個(gè)因子,由分析可知,冷卻不均、角效應(yīng)2個(gè)原因引起的翹曲變形較??;收縮不均引起約0.2 mm的翹曲變形,取向不均引起1.0 mm的翹曲變形,重點(diǎn)從后兩點(diǎn)進(jìn)行翹曲優(yōu)化分析。

    圖2 原始模型變形量分析

    3.2 翹曲優(yōu)化分析

    由圖1可知,產(chǎn)品主體料厚為2.8 mm,料厚較為均勻,因此料厚不是收縮不均的主要原因,需要增加產(chǎn)品結(jié)構(gòu)強(qiáng)度,將產(chǎn)品兩端非外觀側(cè)盡量增加平行于產(chǎn)品長度方向的筋條,如圖3所示。筋條與產(chǎn)品平面接觸的大端料厚是主體壁厚的0.4倍,可以避免外觀側(cè)縮水,又最大限度地增加了產(chǎn)品結(jié)構(gòu)強(qiáng)度,按照此原則進(jìn)行更改。更改前產(chǎn)品體積為114 410 mm3,更改后產(chǎn)品體積為123 655 mm3,體積增加9 245 mm3,體積占比8.08%。改性PA66+GF30原材料單價(jià)28元/kg,單件增加成本0.26元。因出風(fēng)格柵為關(guān)鍵零件,且作為外觀件對于產(chǎn)品表面質(zhì)量和裝配要求極高,成本增加可接受。

    (a) 更改前

    (b) 更改后

    圖4為在Z方向上的變形結(jié)果圖。如圖4(a)所示,在原澆口位置保持不變的情況下(澆口在產(chǎn)品長度方向一側(cè)),對產(chǎn)品兩端部動(dòng)模側(cè)增加筋條后的模型進(jìn)行CAE分析。由圖4可知,增加筋條之后,產(chǎn)品裝配位置最大變形約0.73 mm,小于1.0 mm的裝配公差要求。由于PA66材料的高結(jié)晶性,成型后分子鏈能夠進(jìn)一步定向排列二次結(jié)晶,引起產(chǎn)品后收縮,仍能夠?qū)е庐a(chǎn)品進(jìn)一步翹曲變形,0.27 mm的理論公差不能夠滿足要求。如圖4(b)所示,在不影響裝配的前提下,將澆口位置移到端部且增加筋條,進(jìn)一步分析翹曲變形,變形量明顯減小。由圖4(b)可知,兩端翹曲變形量約為0.3 mm,遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于1.0 mm的公差要求,能夠達(dá)到變形量優(yōu)化效果。

    圖5為Moldflow軟件中纖維取向局部分布圖。如圖5(a)所示,在不改變澆口位置的情況下(澆口在產(chǎn)品長度方向一側(cè)),增加筋條,端部裝配位置纖維取向數(shù)值為0.52~0.72,平均值為0.62,產(chǎn)品中間格柵部分纖維取向數(shù)值為0.76~0.90,平均值為0.83。由圖5(a)可知,產(chǎn)品端部相較于產(chǎn)品中間格柵部分,纖維分布雜亂,沿產(chǎn)品長度方向,端部收縮率大。如圖5(b)所示,在不影響裝配的前提下,將澆口位置移到端部且增加筋條,對比前后纖維取向可以發(fā)現(xiàn),澆口移動(dòng)到端部后,除澆口點(diǎn)附近纖維雜亂分布,產(chǎn)品端部纖維取向?yàn)?.59~0.82,平均值為0.70,產(chǎn)品中間格柵部分纖維取向數(shù)值為0.81~0.94,平均值為0.87。說明移動(dòng)澆口后,產(chǎn)品沿長度方向纖維取向數(shù)值更趨向于1,纖維沿同一方向流動(dòng);且端部纖維取向與中間格柵部分纖維取向差值減小,產(chǎn)品沿長度方向的體積收縮率差異也會(huì)減小。

    (a) 增加筋條,未優(yōu)化澆口位置

    (b) 增加筋條,優(yōu)化澆口位置

    綜上所述,在不影響裝配的前提下,將澆口位置移到端部且增加筋條,比原澆口位置增加筋條或不增加筋條,變形結(jié)果均有所改善。

    (a) 增加筋條,未優(yōu)化澆口位置

    (b) 增加筋條,優(yōu)化澆口位置

    4 效果驗(yàn)證

    根據(jù)仿真結(jié)果將模型進(jìn)行優(yōu)化,再進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證。結(jié)果顯示: 產(chǎn)品變形量明顯減少,邊緣平齊,裝配匹配度較高。實(shí)際裝配效果如圖6所示,出風(fēng)格柵和外殼之間的裝配段差實(shí)測為0.2 mm,與分析結(jié)果高度吻合,滿足質(zhì)量要求。

    圖6 效果驗(yàn)證

    5 總結(jié)

    以實(shí)際工件為案例,基于理論分析,并利用Moldflow仿真軟件對優(yōu)化方案進(jìn)行迭代驗(yàn)證,找到能夠解決問題的最優(yōu)方案,并應(yīng)用于實(shí)際生產(chǎn)中,獲得合格的產(chǎn)品??偨Y(jié)得出以下結(jié)論。

    1) 含玻纖類零件,注塑過程中玻纖取向是引起變形的主要原因,通過移動(dòng)澆口位置,改變玻纖取向,可以有效控制產(chǎn)品變形。

    2) 材料本身收縮率的差異,同樣是引起變形的因素,增加產(chǎn)品局部結(jié)構(gòu)強(qiáng)度是解決變形問題的有效補(bǔ)充手段。

    3) 通過移動(dòng)澆口位置結(jié)合增加產(chǎn)品局部強(qiáng)度,可以解決實(shí)際翹曲變形問題。

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