計算聚合釜槳葉強度確定最佳更換周期

張敬堯

中國石油化工股份有限公司齊魯分公司，中國·山東 淄博 255000

1 引言

論文利用試驗?zāi)Ｐ鸵煤蛿?shù)據(jù)計算的方式確定了聚合釜攪拌系統(tǒng)的功率消耗情況，利用A、B、C 三種類型槳葉的功率結(jié)果，計算了攪拌過程中的各類型槳葉的彎曲應(yīng)力，通過應(yīng)力的大小進一步確定了鋁制聚合釜槳葉安全厚度，利用計算結(jié)果制定最佳的槳葉更換周期方案，彌補了美國杜邦工藝對聚合釜攪拌器槳葉在腐蝕后更換標(biāo)準的空白，為設(shè)備正常運行及備件的高效使用提供了理論依據(jù)。

2 聚合釜結(jié)構(gòu)

釜體為純鋁制造，攪拌器由攪拌軸和攪拌槳葉組成，攪拌槳葉共三層葉片，均為純鋁制造，從上至下依次為A 型、B 型、C 型。

A 型槳葉屬于折頁槳，安裝在攪拌軸最上側(cè)，槳葉葉片數(shù)量為4，槳面與運動方向夾角θ 為30°槳葉寬度為150mm，槳葉總長740mm，厚度為27mm。主要提供水平環(huán)流和軸向分流，只有少量的徑向分流。

B 型槳葉也是折頁槳，安裝在攪拌軸中間，槳葉葉片數(shù)量為4，槳面與運動方向夾角θ 為45°，槳葉寬度為143mm，槳葉總長1194mm，厚度為50mm。主要提供水平環(huán)流、軸向分流和徑向分流。

C 型槳葉為平槳，安裝在攪拌軸最下層，槳葉葉片數(shù)量為4，槳面與運動方向夾角θ 為90°，槳葉寬度為150mm，槳葉總長1194mm，厚度為50mm。主要提供水平環(huán)流和徑向分流[1]。

3 攪拌器功率計算

3.1 影響攪拌功率因素

攪拌器的功率與釜內(nèi)形成的液體流動狀態(tài)有關(guān)，所以影響流動狀態(tài)的因素必然也是影響攪拌器功率的因素。而對于密度一定的牛頓型流體，攪拌功率P 的一般表達式如下：

Np為功率準數(shù)（雷諾準數(shù)Re 和弗魯?shù)聹蕯?shù)Fr 的函數(shù)）。

3.2 全擋板條件驗證和雷諾準數(shù)計算

試驗證明，當(dāng)擋板的條件符合下式時攪拌器的功率最大，這種擋板條件叫做全擋板條件，符合全擋板條件的攪拌器Fr 數(shù)的影響可以忽略不計。一般認為，當(dāng)取4 塊擋板，其寬度時，即可認為是接近全擋板條件。經(jīng)計算本釜符合全擋板條件，計算中可以忽略Fr 數(shù)的影響。而雷諾準數(shù)Re根據(jù)下式計算：

Re=n·dj2·ρ/μ

3.3 確定功率因數(shù)Np

Bates 算圖提供了開啟式渦輪和圓盤式渦輪的計算依據(jù)。

初步利用Bates 功率曲線，查找確定對應(yīng)的Np值。本釜擋板數(shù)量為4 塊，所使用的A、B 型槳葉屬于折葉開啟渦輪，C 型槳葉屬于平直葉開啟渦輪。觀察Bates 曲線圖，在Re＞104以后，曲線功率準數(shù)Np趨于恒定。根據(jù)聚合釜雷諾準數(shù)，分別取各槳葉對應(yīng)的功率準數(shù)Np值如下：

A 型：NpA1=5

B 型：NpB1=1.5

C 型：NpC1=2.5

3.4 功率因數(shù)Np 的相關(guān)修正

Bates 功率曲線是建立在相關(guān)的實驗結(jié)果基礎(chǔ)上的，但在試驗中所使用的攪拌器尺寸條件等與本論文中聚合釜實際尺寸還有很多不一致的地方。因此，需要對初步選定的功率準數(shù)Np進行一系列的修正，以保證最終計算出的結(jié)果符合實際情況。

3.4.1 對葉片角度進行修正

對照相關(guān)表可以看到，A 型槳葉選擇了的對應(yīng)Bates 圖的2 號曲線，但2 號曲線在Bates 試驗中為平直槳葉，即與運動方向夾角θ=90°，而A 型槳葉的夾角θ=30°，因此需要對所選擇的功率準數(shù)NpA1作出修正。

在湍流區(qū)，即Re 數(shù)較大時，攪拌功率隨θ 角的增減變化較為明顯，其關(guān)系式如下：

帶入θ=30°，便得出經(jīng)過角度修正之后的NpA2。

B 型和C 型槳葉由于所選角度與Bates 試驗中一致，因此不用進行修正。從而有：

3.4.2 槳葉葉片數(shù)量修正

Bates 曲線使用的槳葉葉片數(shù)量均為6 片，而聚合釜單層槳葉葉片數(shù)量為4。因此需要進行葉片數(shù)量修正。在全擋板條件下，圓盤渦輪槳槳葉的葉片數(shù)與功率準數(shù)之間有如下關(guān)系：

因此將z=4 帶入上式中，便可得到進行槳葉葉片數(shù)量修正之后的功率準數(shù)NpA3=1.566，NpB3=1.08，NpC.3=1.8。

3.4.3 槳葉直徑的修正

Bates 曲線中的dj/D=1/3，而對比聚合釜的三種槳葉，只有A 型槳葉與曲線數(shù)據(jù)相符，因此B、C 型槳葉都要進行修正。平槳與渦輪槳在湍流狀態(tài)下通過下式修正，修正后功率準數(shù)NpA4=1.566，NpB3=0.609，NpC.3=1.015。

3.4.4 槳葉寬度修正

Bates 曲線的槳寬和槳直徑之比b/dj分別是0.2、0.125和0.125。而實際聚合釜三種槳葉對應(yīng)的槳寬和槳直徑比與曲線中所用槳葉一致，因此三種槳葉均不必對槳寬進行修正。

3.4.5 槳葉安裝高度修正

對于有擋板的攪拌槽內(nèi)，攪拌所需動力受攪拌槳葉安裝高度的影響，會有一定的變化。參照無擋板高粘度物料攪拌功率隨c/D 變化趨勢的分析及帶鉤窄葉槳隨c/D 變化表，考慮到聚合物淤漿底部可能會有體積相對較大的聚合物疤塊存在，從而會影響到局部的密度和粘度，因此其所消耗功率應(yīng)相對均一的溶液要稍大些，各種類型槳葉c/D 值依次為：A 型0.68，B 型0.45，C 型0.18。結(jié)合實際生產(chǎn)特點，分別取修正系數(shù)0.7、1.0、1.2，修正后功率準數(shù)NpA5=1.096，NpB5=0.609，NpC5=1.218。

3.4.6 料層高度的修正

在湍流區(qū)，料層高度對功率準數(shù)的影響隨著Re 數(shù)的增大而明顯。雖然在Re 數(shù)大時，功率準數(shù)Np值隨著料層高度H 的增大而增大，但當(dāng)H 增加到一定數(shù)值后，Np值的變化便趨于緩和，最后成為一個定值。浙江大學(xué)針對六葉渦輪槳葉做過有擋板和無擋板情況下Np與H/D 的關(guān)系曲線，根據(jù)曲線本聚合釜W/D%=10.3%，由此可以初步判斷實際的聚合釜Np值與Bates 曲線中查詢得到的Np值相差不多，因此對于料層高度帶來的影響可以忽略，不必對功率準數(shù)進行修正。

3.4.7 槳葉層數(shù)和間距系數(shù)修正

Bates 試驗曲線是建立在單層槳葉的基礎(chǔ)上的，當(dāng)攪拌器上安裝了多層槳葉的時候，攪拌功率的計算不應(yīng)簡單考慮單個槳葉情況，應(yīng)綜合考慮槳葉的層數(shù)和間距，并進行修正。

對于本聚合釜，A、B 型槳葉間距約為0.93m，B、C型槳葉間距約為0.8m。經(jīng)過計算得到修正系數(shù)分別為1.0、0.74、0.74，修正后功率準數(shù)為NpA6=1.096，NpB6=0.45，NpC6=0.90。這樣經(jīng)過功率準數(shù)的初選和一系列修正之后，現(xiàn)可以標(biāo)記各攪拌槳葉對應(yīng)的功率準數(shù)為NpA=1.096、NpB=0.45、NpC=0.90。

3.5 實際功率確定

確定了功率準數(shù)后，利用式1 可以求得攪拌功率為PA=3.7(kw)、PB=16.6(kw)、PC=33.3(kw)。通常由于攪拌器功率計算所用的各種公式、數(shù)據(jù)存在一定誤差，同時考慮到操作因素、設(shè)備制造誤差以及物料性質(zhì)數(shù)據(jù)的誤差等，在確定點擊功率時還應(yīng)乘以備用系數(shù)K1，一般K1=1.3~1.8。由于聚合釜電機的總功率會相對較大，同時各種影響因素本次計算考慮得較為周全，K1 數(shù)值不必選擇特別大；但考慮到在確定功率準數(shù)Np 時，進行修正的系數(shù)比較多，各參數(shù)也會產(chǎn)生一定的誤差，因此將備用系數(shù)K1 選擇為1.5[2]。

使用計算得出的功率進行修正后分別得出各槳葉的功率：

PA′= PA·K1=5.55(kw)

PB′= PB·K1=24.9(kw)

PC′= PC·K1=49.95(kw)

4 槳葉強度計算

對于聚合釜A、B、C 三種類型槳葉，工作中所受彎曲應(yīng)力最大同時也是危險系數(shù)最高的為C 型槳葉。C 型槳葉屬于平直葉開啟渦輪槳，其槳葉截面為矩形，攪拌時液體阻力作用在槳葉上，使槳葉產(chǎn)生彎矩，最大彎矩出現(xiàn)在輪轂處的槳葉根部，由于葉片數(shù)為4，所以每片葉片所受彎矩值為槳葉所受扭矩的四分之一。因此，可得知：

由于實際生產(chǎn)環(huán)境并非理想化，釜內(nèi)物料密度可能會變化較大，同時還有可能產(chǎn)生大量的自聚疤塊對槳葉攪拌過程產(chǎn)生沖擊。同時，也考慮到槳葉可能的生產(chǎn)缺陷，因此需要使用安全系數(shù)對槳葉強度進行修正。

同時考慮到腐蝕裕度問題，需要再在計算結(jié)果上加1mm。這樣便算出安全系數(shù)為4 的情況下C 型槳葉的安全厚度是38.3mm。同樣方法計算出A、B 型槳葉的安全厚度分別是18.6mm 和33mm[3]。

5 結(jié)語

為了保障實際生產(chǎn)運行避免非計劃停車，同時最大限度地保障設(shè)備附件的安全，確定最佳的運行周期，經(jīng)過計算，A、B、C 型槳葉的安全運行厚度為18.6mm、33mm、38.3mm。

由于釜內(nèi)物料對鋁制槳葉會緩慢腐蝕，如發(fā)現(xiàn)槳葉厚度已經(jīng)接近計算的極限厚度，槳葉隨時有可能會被折彎損壞，為了保障生產(chǎn)穩(wěn)定運行，當(dāng)實際檢測到槳葉厚度即將減薄至安全厚度時，需及時對槳葉進行更換。