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    迪拜某電站豎井式地下廠房襯砌結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    2022-02-23 07:49:34熊平華林小芳
    東北水利水電 2022年2期
    關(guān)鍵詞:豎井屈曲廠房

    熊平華,林小芳

    (中國電建集團(tuán)華東勘測設(shè)計(jì)研究院有限公司,浙江杭州310014)

    1 概況

    迪拜某抽水蓄能電站因廠房所處位置地形整體平坦,帶方案投標(biāo)階段擬采用一種比較少見的豎井式地下廠房。地面以下布置圓形豎井結(jié)構(gòu),井高為70.5m,凈直徑為44.0m,豎井內(nèi)部由一道垂直于水流方向的隔墻將豎井分隔為上下游兩部分。上游側(cè)為主廠房,布置2臺(tái)立軸可逆式機(jī)組;下游側(cè)為副廠房。該電站業(yè)主要求采用歐洲標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行設(shè)計(jì)建造。

    因廠房所處位置距離下水庫較近,運(yùn)行期廠房襯砌將承受巨大的外水壓力。按照歐洲標(biāo)準(zhǔn),廠房內(nèi)部應(yīng)保證干燥的運(yùn)行環(huán)境,且外水壓力須按全水頭并考慮1.35倍的荷載分項(xiàng)系數(shù),從防水性能和結(jié)構(gòu)安全考慮,廠房周圈豎井襯砌結(jié)構(gòu)可能需要設(shè)計(jì)的很厚重,混凝土方量較大,對(duì)工程經(jīng)濟(jì)性有較大影響。下文通過研究混凝土襯砌在外水壓力荷載作用下的結(jié)構(gòu)響應(yīng)特性,力求設(shè)計(jì)出既能保證結(jié)構(gòu)安全性,又能保證經(jīng)濟(jì)合理性的體型。

    2 計(jì)算理論及依據(jù)

    2.1 計(jì)算原則

    根據(jù)歐標(biāo)規(guī)范[1]及招標(biāo)文件,要求混凝土襯砌考慮全外水頭壓力(下庫正常蓄水位作為地下水位),永久運(yùn)行工況的荷載組合為1.35G+1.5Q。其中:G為恒載,包括自重G1、土壓力G2、水壓力G3;Q為活載,主要指樓板上的工作活荷載。

    2.2 三維線性/非線性有限元計(jì)算

    三維有限元分析是利用數(shù)學(xué)近似的方法對(duì)真實(shí)物理系統(tǒng)(幾何結(jié)構(gòu)和荷載工況)進(jìn)行模擬,是現(xiàn)階段被廣泛使用并行之有效的工程分析手段,其按本構(gòu)模型(應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系)不同可劃分為線彈性有限元和非線性有限元。線彈性有限元是以理想彈性體為研究對(duì)象的,所考慮的變形建立在小變形假設(shè)的基礎(chǔ)上。在這類問題中,材料的應(yīng)力與應(yīng)變呈線性關(guān)系,滿足廣義胡克定律;應(yīng)力與應(yīng)變也是線性關(guān)系,線彈性問題可歸結(jié)為求解線性方程問題,所以只需要較少的計(jì)算時(shí)間,能快速對(duì)結(jié)構(gòu)在荷載作用下的響應(yīng)情況進(jìn)行分析研判。非線性有限元的應(yīng)力和應(yīng)變關(guān)系是非線性的,一般可分為材料非線性、幾何非線性、接觸非線性,以及上述3種非線性隨機(jī)組合。

    計(jì)算采用美國達(dá)索公司的通用有限元軟件ABAQUS。ABAQUS是一套功能強(qiáng)大的工程模擬有限元軟件,解決問題的范圍從相對(duì)簡單的線性分析到許多復(fù)雜的非線性問題。其模型庫中提供了鋼筋混凝土彈塑性斷裂損傷模型[2],該模型應(yīng)用損傷力學(xué)理論,將不可逆的損傷變量引入混凝土模型,對(duì)混凝土的彈性剛度矩陣加以折減,以模擬混凝土的剛度隨損傷增加而降低的特點(diǎn)。計(jì)算時(shí),混凝土和鋼筋的黏結(jié)滑動(dòng)和暗銷作用通過混凝土的拉伸軟化來模擬,所采用的混凝土拉伸損傷變量曲線和單軸拉伸軟化曲線根據(jù)GB50010-2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(2015年版)[3]附錄C取值。程序通過埋入方法將單獨(dú)的鋼筋單元嵌入到混凝土單元中,自動(dòng)耦合自由度。嵌入式鋼筋模型依據(jù)鋼筋和混凝土位移協(xié)調(diào),分別求出混凝土和鋼筋對(duì)單元?jiǎng)偠染仃嚨呢暙I(xiàn),然后組合起來形成綜合單元?jiǎng)偠染仃嚕?]。

    3 廠房豎井襯砌結(jié)構(gòu)方案比選

    3.1 計(jì)算參數(shù)及荷載

    廠房豎井襯砌混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C35/45(歐標(biāo)中的一種混凝土標(biāo)號(hào),詳見文獻(xiàn)[1]),其抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為2.2MPa,抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為35.0 MPa,彈性模量34.0GPa,泊松比0.2。

    根據(jù)歐標(biāo)規(guī)范[1],不同工況條件下混凝土的強(qiáng)度折減系數(shù)有所不同。正常運(yùn)行工況時(shí),材料折減系數(shù)取為1.5。計(jì)算得混凝土的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為1.47MPa,抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為23.33MPa,鋼筋抗拉強(qiáng)度為500.00MPa。

    正常運(yùn)行工況條件下,外水壓力作用在廠房豎井襯砌外表面,從廠房底高程(記為0m)至64.5m,外水壓力荷載分項(xiàng)系數(shù)取為1.35。

    3.2 計(jì)算方案初選

    因國內(nèi)外少有類似規(guī)模的工程設(shè)計(jì)資料及文獻(xiàn)可供參考[5,6],從工程經(jīng)驗(yàn)及結(jié)構(gòu)受力特性出發(fā),將廠房豎井的襯砌厚度設(shè)計(jì)成上小下大的錐型結(jié)構(gòu)。并擬定了如下的設(shè)計(jì)方案進(jìn)行對(duì)比分析:方案A1,井壁厚度自上而下從1.5m增厚至2.7m;方案A2,井壁厚度自上而下從1.2m增厚至2.5m。

    采用線彈性本構(gòu)模型進(jìn)行計(jì)算,獲得如圖1,2所示的計(jì)算結(jié)果。為了更直觀,將計(jì)算結(jié)果轉(zhuǎn)換到柱坐標(biāo)系,1為徑向,2為環(huán)向,3為豎直方向,同時(shí)將兩方案的計(jì)算結(jié)果并列展示,左側(cè)圖為方案A1計(jì)算結(jié)果,右側(cè)圖為方案A2計(jì)算結(jié)果。

    圖1 襯砌總變形(單位:m)

    圖2 襯砌剪應(yīng)力S23(單位:Pa)

    分析計(jì)算結(jié)果可以得出:1)在襯砌外表面環(huán)向承受外水壓力作用下,襯砌結(jié)構(gòu)呈現(xiàn)不規(guī)則的變形形態(tài),在有中隔板支撐的部位因?yàn)閯偠却笞冃屋^小,1-方向跨度大變形較大;2)豎井襯砌在底板交界處外表面豎直向拉應(yīng)力較大,超過混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;3)豎井襯砌與底板交界、隔板與底板交界、隔板與豎井襯砌交界底部各方向剪應(yīng)力均較大,超過混凝土的抗剪強(qiáng)度;4)豎井襯砌及中隔板在中上部正應(yīng)力及剪應(yīng)力均較小,不超過混凝土的設(shè)計(jì)強(qiáng)度。

    3.3 計(jì)算方案深化

    基于以上計(jì)算分析結(jié)論,可知在豎井襯砌與底板交界處、中隔板與底板交界處、隔板與豎井襯砌交界底部等部位剛度不足,需要增大抗剪截面,而中上部結(jié)構(gòu)安全性仍有一定富裕,可適當(dāng)減小截面,使結(jié)構(gòu)受力更加均衡。

    綜合豎井內(nèi)部設(shè)備布置情況,提出改進(jìn)方案B1:井壁厚度自上而下從1.2m增厚至2.0m,同時(shí)在混凝土襯砌與底板交界處外立面增加倒角來增大抗剪截面積,并在豎井內(nèi)部隔墻與底板交界處兩側(cè)各增加水平0.5m、豎直1.0m的倒角以增大抗剪斷面。計(jì)算結(jié)果如圖3,4所示。

    圖3 方案B1襯砌位移(單位:m)

    計(jì)算結(jié)果顯示:1)方案B1最大位移為6.196 mm,出現(xiàn)在豎井中部偏下位置,最大位移主要組成為徑向位移;2)受力條件有較明顯改善。豎直向應(yīng)力(S33)在豎井襯砌與底板交界拉處應(yīng)力約為1.200MPa(最大拉應(yīng)力2.683MPa位于底板大體積與基巖交接部位,一定程度受模型約束條件影響產(chǎn)生應(yīng)力集中),已基本和混凝土抗拉強(qiáng)度相當(dāng);3)豎井襯砌與底板交界面的水平徑向最大剪切應(yīng)力(S13)降低到約1.130MPa,基本可以接受;4)豎井內(nèi)部隔板底部區(qū)域剪應(yīng)力仍較大,基本達(dá)到2.000MPa,表明該部位抗剪能力有所不足,需要增大抗剪截面。

    圖4 方案B1襯砌應(yīng)力

    3.4 計(jì)算方案復(fù)核

    3.4.1 鋼筋混凝土計(jì)算復(fù)核

    采用拉應(yīng)力圖形配筋法[7]對(duì)結(jié)構(gòu)典型剖面進(jìn)行配筋并建模計(jì)算復(fù)核,即為方案C1:襯砌結(jié)構(gòu)與方案B1相同,豎井襯砌外表面、內(nèi)表面環(huán)向鋼筋取為C25@200,豎向鋼筋取為C28@200,底板及內(nèi)部隔板(包含倒角)表面雙向C28@200。

    在ABAQUS中采用T3D2桁架單元對(duì)鋼筋逐根進(jìn)行模擬后,進(jìn)行混凝土開裂非線性計(jì)算[8,9],計(jì)算結(jié)果見圖5。

    圖5 方案C1襯砌應(yīng)力S33,S13(單位:Pa)

    計(jì)算結(jié)果顯示:1)鋼筋混凝土計(jì)算結(jié)果與線彈性計(jì)算結(jié)果規(guī)律基本相同,僅應(yīng)力有重分布;2)混凝土應(yīng)力與開裂區(qū)基本在可接受范圍內(nèi),混凝土最大拉應(yīng)力值1.356MPa,小于混凝土抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度;鋼筋應(yīng)力也不大,最大拉應(yīng)力約為25.000 MPa;3)應(yīng)力較大部位仍處于結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)角部位,尤其是中隔板底部區(qū)域剪切應(yīng)力仍較大,有條件可適當(dāng)加大結(jié)構(gòu)(倒角)尺寸。

    3.4.2 Buckle屈曲分析

    屈曲分析主要用于研究結(jié)構(gòu)在特定載荷下的穩(wěn)定性及確定結(jié)構(gòu)失穩(wěn)的臨界載荷[10]。ABAQUS中可采用Buckle線性屈曲分析(又稱特征值屈曲分析)方法[11]估計(jì)最大臨界荷載,屈曲特征值與荷載相乘就是屈曲荷載。對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行Buckle屈曲分析,獲得其20階特征值,計(jì)算結(jié)果見表1,表中第1階特征值最小,為63.109,遠(yuǎn)大于1.0,表明結(jié)構(gòu)屈曲臨界荷載很大,即結(jié)構(gòu)在當(dāng)前荷載作用下不會(huì)發(fā)生屈曲破壞。

    表1 Buckle屈曲分析計(jì)算結(jié)果(前5階)

    4 結(jié)語

    1)針對(duì)具體工程問題,運(yùn)用結(jié)構(gòu)分析計(jì)算理論及ABAQUS軟件成功地設(shè)計(jì)并分析評(píng)價(jià)了混凝土結(jié)構(gòu)的受力響應(yīng)。計(jì)算結(jié)果表明,這種豎井式廠房襯砌在外水壓力作用下結(jié)構(gòu)受力比較均衡,即結(jié)構(gòu)是可行的。

    2)對(duì)于豎井式地下廠房結(jié)構(gòu),受外水壓力作用,豎井襯砌中下部特別是豎井襯砌與底板交接部位應(yīng)力較大,設(shè)計(jì)過程中應(yīng)著重考慮,可采用倒角、增大截面、提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)等措施進(jìn)行加強(qiáng)設(shè)計(jì)。

    3)豎井式地下廠房是一種比較新穎的結(jié)構(gòu)類型,國內(nèi)外罕有工程案例可供參考。采用線彈性計(jì)算方法對(duì)結(jié)構(gòu)體型進(jìn)行分析初選,再采用鋼筋混凝土開裂非線性計(jì)算、Buckle屈曲分析等方法從多角度對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行復(fù)核分析,既節(jié)省了計(jì)算工作量,也保證了設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果的可靠性,工作思路及解決方法可供參考。

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