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    C-S-H 晶種早強(qiáng)劑的制備及低溫性能研究

    2022-02-19 07:55:04劉華東韓躍偉吳鑫
    新型建筑材料 2022年1期
    關(guān)鍵詞:強(qiáng)劑晶種分散劑

    劉華東,韓躍偉,吳鑫

    (四川華西綠舍建材有限公司,四川成都 610000)

    0 引 言

    早強(qiáng)劑是一種可以加速混凝土早期強(qiáng)度發(fā)展的外加劑,對于加快施工進(jìn)度,提高工程作業(yè)的周轉(zhuǎn)率有重要作用[1]。傳統(tǒng)早強(qiáng)劑由于摻量問題易對混凝土造成諸多負(fù)面影響,如三乙醇胺類早強(qiáng)劑用量不易控制,過摻易造成超緩凝;含氯早強(qiáng)劑易引起鋼筋腐蝕;硫酸鹽類早強(qiáng)劑容易導(dǎo)致混凝土的抗?jié)B性和耐腐蝕性降低,導(dǎo)致混凝土耐久性變差。另外,傳統(tǒng)早強(qiáng)劑在低溫環(huán)境下由于早強(qiáng)機(jī)理等原因,使其在正常摻量下早強(qiáng)效率較低且成本偏高[2]。復(fù)合型早強(qiáng)劑雖然可以在一定程度上避免這些問題,但其復(fù)配調(diào)試過程冗雜且適應(yīng)性較差[3-4]。

    因此,傳統(tǒng)早強(qiáng)組分已逐漸不能滿足綠色、高性能混凝土的要求,而采用晶種成核的方式是提高混凝土早期強(qiáng)度的一個新方向。當(dāng)前制備C-S-H 晶種早強(qiáng)劑的方法主要有水熱法、單礦水化法、溶液反應(yīng)法等[5]。其中水熱法需在高溫、高壓條件下進(jìn)行、單次合成量有限、原料不易反應(yīng)完全等;單礦水化法合成工藝復(fù)雜,包含篩分、混合、高溫煅燒、急冷、粉磨等流程。綜合考慮,本研究采用可操作性強(qiáng)、易控制、反應(yīng)充分、單次合成產(chǎn)物量大、適合批量生產(chǎn)的溶液反應(yīng)法來制備C-SH 晶種早強(qiáng)劑。

    目前國內(nèi)外關(guān)于晶種早強(qiáng)劑的研究主要集中于微觀形貌的影響研究,針對其早強(qiáng)性能的研究較少且通常是在常溫下進(jìn)行[6-8]。本文以自制分散劑與去離子水為反應(yīng)底液,利用溶液反應(yīng)法制備C-S-H 晶種早強(qiáng)劑。在冬季2~6 ℃環(huán)境溫度下,以砂漿流動度、凝結(jié)時間、20 h 抗壓強(qiáng)度為指標(biāo),進(jìn)行鈣硅比、反應(yīng)溫度、反應(yīng)時間等工藝參數(shù)對晶種早強(qiáng)劑性能影響的研究,并進(jìn)行混凝土應(yīng)用性能研究。

    1 試 驗

    1.1 原材料

    (1)合成原材料

    九水硅酸鈉、四水硝酸鈣、硝酸(0.5 mol/L)、丙烯酸(AA)、巰基丙酸(MPA)、抗壞血酸(Vc)、雙氧水(H2O2,濃度3%):均為分析純;異戊烯醇聚氧乙烯醚(TPEG),相對分子質(zhì)量2400,工業(yè)級;水:去離子水,自制。

    (2)試驗原材料

    水泥:峨勝P·O42.5R 水泥,主要技術(shù)性能見表1;人工砂:細(xì)度模數(shù)2.3~2.6;石:5~10 mm 米石,5~35 mm 碎石;粉煤灰:博磊Ⅰ級;聚羧酸高性能減水劑:含固量49.2%,減水率32%;水:自來水。

    表1 水泥的主要技術(shù)性能

    1.2 晶種早強(qiáng)劑的合成

    1.2.1 配制鈣源與硅源溶液

    分別稱取適量四水硝酸鈣與九水硅酸鈉,加入去離子水溶解,分別配制為1 mol/L 的硝酸鈣溶液與硅酸鈉溶液作為合成反應(yīng)的鈣源與硅源。

    1.2.2 配制聚羧酸型分散劑溶液

    將AA 和適量蒸餾水混合得到溶液A。將MPA、Vc 與去離子水混合,得到溶液B。將TPEG 與適量去離子水加熱至30 ℃,攪拌溶解后,加入H2O2,形成溶液C。將溶液A 和B 緩慢加入溶液C 中,滴加完畢后,進(jìn)一步攪拌反應(yīng)2 h 后冷卻至室溫,得到備用的含固量為40%的分散劑,上述各組分的配合比為:n(AA)∶n(TPEG)∶n(MPA)∶n(Vc)∶n(H2O2)=10∶1∶0.05∶0.04∶0.3。

    1.2.3 制備C-S-H 晶種早強(qiáng)劑

    稱取適量去離子水與分散劑溶液充分混合后得到溶液D。將D 作為底液置于20 ℃、1000 r/min 的磁力攪拌器中。以鈣硅摩爾比(以下簡稱鈣硅比)為1.5,稱取一定量的鈣源與硅源以較低的速率同時加入D 液中。滴加完畢后,使用硝酸溶液調(diào)節(jié)溶液的pH 值至11.7[9],繼續(xù)攪拌24 h 后得到固含量為12%的C-S-H 晶種早強(qiáng)劑溶液。

    1.3 性能測試方法

    所有試驗均在冬季室溫2~6 ℃條件下進(jìn)行,試驗中所用的晶種早強(qiáng)劑均為外摻,折固摻量均為膠凝材料質(zhì)量的0.4%。

    (1)晶種早強(qiáng)劑懸浮穩(wěn)定性測試:溶液配制完成后,靜置7 d 后觀察其懸浮分散情況,包括是否明顯分層(固-液分層、液-液分層)、是否有沉淀生成等。

    (2)凈漿凝結(jié)時間測試:參照GB/T 1346—2011《水泥標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量、凝結(jié)時間、安定性檢測方法》進(jìn)行。

    (3)砂漿性能測試:流動度參照GB/T 2419—2005《水泥膠砂流動度測定方法》進(jìn)行;抗壓強(qiáng)度測試參照GB/T 17671—1999《水泥膠砂強(qiáng)度檢驗方法(ISO 法)》進(jìn)行,砂漿試驗配合比為:m(C)∶m(S)∶m(W)=1∶3∶0.43。

    (4)混凝土性能測試:坍落度、擴(kuò)展度參照GB/T 50080—2016《普通混凝土拌合物性能試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》進(jìn)行;抗壓強(qiáng)度參照GB/T 50081—2002《普通混凝土力學(xué)性能試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》進(jìn)行。

    2 結(jié)果與討論

    C-S-H 晶種早強(qiáng)劑的主要成分C-S-H 具有很寬泛的化學(xué)組成范圍,通常用xCaO∶ySiO2∶zH2O 表示其化學(xué)組成,其中x、y、z 值隨著時間及環(huán)境(反應(yīng)時間、反應(yīng)溫度、鈣硅比、水固比、液相pH 值等)的改變而發(fā)生變化,處于長期的動態(tài)變化中,具有時間和空間的“雙重變化率”[10]。本文重點(diǎn)研究其中影響較大的幾種工藝參數(shù)對晶種早強(qiáng)劑性能的影響。

    2.1 鈣硅比對晶種早強(qiáng)劑性能的影響

    在溶液反應(yīng)法制備C-S-H 晶種早強(qiáng)劑的過程中,鈣硅比會直接影響C-S-H 的組成,進(jìn)而影響其物理性能??瞻捉M為不摻晶種早強(qiáng)劑的對比組,3#按1.2.3 的工藝參數(shù)進(jìn)行合成,鈣硅比為1.5;1#、2#、4#試樣的鈣硅比分別為0.5、1.0、2.0,其余合成條件均與3#相同。不同鈣硅比對晶種早強(qiáng)劑性能的影響如表2 所示。

    表2 鈣硅比對晶種早強(qiáng)劑性能的影響

    鈣硅比會影響C-S-H 的最終形貌,當(dāng)鈣硅比較低時,CS-H 以無定型的絮狀物為主;當(dāng)鈣硅比為1.0 時,存在少量纖維狀,但以層狀堆積為主;當(dāng)鈣硅比為1.5 時,以纖維狀為主,且分散較均勻;當(dāng)鈣硅比為2.0 時,逐漸以細(xì)長的針棒狀物互相交織組成[11]。因此,鈣硅比較低時,C-S-H 極易團(tuán)聚,表現(xiàn)在溶液中為團(tuán)聚分層,出現(xiàn)沉淀;鈣硅比為1.5 時形貌為分散均勻的纖維狀,鈣硅比為2.0 時,由于微觀粒徑很大,相對前者更易團(tuán)聚沉淀。

    由表2 可知:(1)隨著鈣硅比的增大,C-S-H 晶種早強(qiáng)劑的懸浮穩(wěn)定性先逐漸變好、分層現(xiàn)象與沉淀現(xiàn)象均消失,當(dāng)鈣硅比為1.5 時分散效果最好,但當(dāng)鈣硅比為2.0 時又出現(xiàn)了少許沉淀現(xiàn)象。(2)砂漿流動度、凈漿凝結(jié)時間、砂漿20 h 抗壓強(qiáng)度均與晶種早強(qiáng)劑的懸浮穩(wěn)定性有較明顯的相關(guān)性,懸浮穩(wěn)定性好,砂漿流動度有一定的增大,凝結(jié)時間縮短較明顯,20 h 抗壓強(qiáng)度提升幅度較大(3#最大達(dá)140%);反之則變化均較小。砂漿流動性發(fā)生變化主要是由于晶核早強(qiáng)劑中存在一定量的分散劑所致;另外C-S-H 晶種早強(qiáng)劑的摻入可以在水泥水化初期為水泥主要水化產(chǎn)物C-S-H 的生成提供晶種,降低其成核勢壘,進(jìn)而加速整個水化體系的反應(yīng)速度,在較短時間內(nèi)生成大量的C-S-H 凝膠及相關(guān)水泥石產(chǎn)物,因此凝結(jié)時間明顯縮短、早期強(qiáng)度大幅提高。

    綜上,確定合成晶種早強(qiáng)劑的最佳鈣硅比為1.5。以下均采用鈣硅比1.5 進(jìn)行試驗。

    2.2 反應(yīng)溫度對晶種早強(qiáng)劑性能的影響

    在合成C-S-H 晶種早強(qiáng)劑的過程中,溫度對合成產(chǎn)物的生成速率及微觀形貌影響較大。3#按上述1.2.3 的工藝參數(shù)進(jìn)行合成,反應(yīng)溫度為20 ℃。5#、6#、7#的反應(yīng)溫度分別為40、60、80 ℃,其余試驗條件均與3#相同。反應(yīng)溫度對合成晶種早強(qiáng)劑性能的影響如表3 所示。

    表3 反應(yīng)溫度對晶種早強(qiáng)劑性能的影響

    由表3 可知:隨著反應(yīng)溫度的升高,初期晶種早強(qiáng)劑的懸浮穩(wěn)定性均較好;但當(dāng)反應(yīng)溫度超過60 ℃時,試樣溶液開始出現(xiàn)沉淀,導(dǎo)致6#試樣的凝結(jié)時間相對3#、5#試樣有一定延長,7#砂漿的凝結(jié)時間明顯延長、20 h 抗壓強(qiáng)度明顯降低。原因是,合成溫度較低時,晶種早強(qiáng)劑在高速攪拌以及分散劑的作用下能較好地控制混合及分散不均導(dǎo)致的團(tuán)聚分層現(xiàn)象,而當(dāng)溫度超過60 ℃時,原本溫度升高導(dǎo)致的團(tuán)聚效應(yīng)變會更加明顯,從而削弱合成條件中的分散效應(yīng),導(dǎo)致出現(xiàn)沉淀現(xiàn)象,進(jìn)而影響晶種早強(qiáng)劑的性能。

    綜上,合成晶種早強(qiáng)劑試驗的最佳反應(yīng)溫度為20 ℃。以下試驗反應(yīng)溫度均為20 ℃。

    2.3 反應(yīng)時間對晶種早強(qiáng)劑性能的影響

    反應(yīng)是否完全,對合成物的性能影響很大。空白組為不摻加晶種早強(qiáng)劑的對比組,3#按上述1.2.3 的工藝參數(shù)進(jìn)行合成,反應(yīng)時間為24 h。8#、9#、10#的反應(yīng)時間分別為16、20、28 h,其余試驗條件均與3#相同。反應(yīng)時間對晶種早強(qiáng)劑性能的影響如表4 所示。

    表4 反應(yīng)時間對晶種早強(qiáng)劑性能的影響

    由表4 可知:隨著反應(yīng)時間從16 h 延長到28 h,晶種早強(qiáng)劑的懸浮穩(wěn)定性從明顯分層變?yōu)榉稚⒕鶆颍砻髟谝欢ǚ秶鷥?nèi)合成反應(yīng)時間對懸浮穩(wěn)定性影響很大,進(jìn)而影響其它物理性能。主要原因是C-S-H 的最初形態(tài)為球狀物,隨后遵循非經(jīng)典成核機(jī)制轉(zhuǎn)化為C-S-H 納米箔片狀。當(dāng)不存在聚羧酸型分散劑時,C-S-H 由亞穩(wěn)態(tài)的球狀轉(zhuǎn)化為熱力學(xué)中更穩(wěn)定的卷箔狀形態(tài)僅需數(shù)小時就能完成,此時的C-S-H 粒徑較大;當(dāng)存在聚羧酸型分散劑時,由球狀轉(zhuǎn)變?yōu)榫聿瓲钚螒B(tài)的時間明顯延長,24 h 后制備的C-S-H 對水泥水化表現(xiàn)出最強(qiáng)的成核效應(yīng)[12]。因此,當(dāng)反應(yīng)時間超過24 h 時,制備的晶種早強(qiáng)劑懸浮穩(wěn)定性及早強(qiáng)性能才達(dá)到最優(yōu)效果。

    綜合考慮成本等因素,合成晶種早強(qiáng)劑的最佳合成反應(yīng)時間為24 h。

    2.4 混凝土應(yīng)用試驗

    上述試驗得到C-S-H 晶種早強(qiáng)劑的最佳合成參數(shù)為:鈣硅比1.5、反應(yīng)溫度20 ℃、反應(yīng)時間24 h,在該條件下制備的晶種早強(qiáng)劑(3#)懸浮穩(wěn)定性好、低溫早強(qiáng)性能優(yōu)異。

    為了進(jìn)一步驗證C-S-H 晶種早強(qiáng)劑在低溫環(huán)境下的物理性能并指導(dǎo)實際生產(chǎn)應(yīng)用,對上述最佳合成參數(shù)下制備的3#晶種早強(qiáng)劑進(jìn)行混凝土試配應(yīng)用,試驗混凝土配合比見表5,并與空白混凝土進(jìn)行對比,混凝土性能測試結(jié)果見表6。

    表5 混凝土的配合比 kg/m3

    表6 晶種早強(qiáng)劑對混凝土性能的影響

    由表6 可見:在低溫環(huán)境下,由于晶種早強(qiáng)劑中含有少量的分散劑使得摻晶種早強(qiáng)劑混凝土的初始坍落度與擴(kuò)展度相較于空白組有一定的增大,同時經(jīng)時1 h 坍落度/擴(kuò)展度變化較小;混凝土早期抗壓強(qiáng)度與砂漿試驗數(shù)據(jù)有較好的相關(guān)性,16、20 h 抗壓強(qiáng)度增幅在100%以上,24 h 抗壓強(qiáng)度增幅為78%,28 d 強(qiáng)度無倒縮。表明該晶種早強(qiáng)劑在低溫環(huán)境下具有較優(yōu)的早強(qiáng)性能。

    3 結(jié) 論

    (1)采用溶液反應(yīng)法,使用高速剪切攪拌裝置,以聚羧酸型分散劑與去離子水為底液,在鈣硅比1.5、反應(yīng)溫度20 ℃、反應(yīng)時間24 h 的條件下,制備的C-S-H 晶種早強(qiáng)劑具有良好的懸浮穩(wěn)定性和優(yōu)異的低溫早強(qiáng)性能。

    (2)該C-S-H 晶種早強(qiáng)劑的制備工藝易控、可操作性強(qiáng)、生產(chǎn)成本相對較低、適合批量生產(chǎn)。該產(chǎn)品能使混凝土在低溫環(huán)境下仍具有較好的工作性能,早期(16、20 h)抗壓強(qiáng)度提升幅度達(dá)100%以上,同時后期強(qiáng)度無倒縮。在預(yù)制構(gòu)件等領(lǐng)域提高施工效率方面具有良好的應(yīng)用前景。

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