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    耐腐蝕性鋁合金復(fù)雜型面的多點(diǎn)成形研究

    2022-02-13 04:06:12王洪波王超宇劉一飛劉曉莉付文智李明哲
    輕合金加工技術(shù) 2022年10期
    關(guān)鍵詞:型面耐腐蝕性板料

    王洪波,王超宇,劉一飛,劉曉莉,付文智,李明哲

    (1.中船黃埔文沖船舶有限公司,廣東 廣州 511464; 2.吉林大學(xué) 輥鍛所,吉林 長春 130022)

    板料傳統(tǒng)成形方式依賴于模具的生產(chǎn)制造,板料成形精度的控制完全依賴于生產(chǎn)設(shè)計(jì)模具人員的經(jīng)驗(yàn),對(duì)成形后出現(xiàn)的各種缺陷無法快速調(diào)節(jié),對(duì)由于大變形量復(fù)雜曲面的板料成形的回彈無法保證其一次成形達(dá)到目標(biāo)型面要求。柔性多點(diǎn)成形[1-4]是相對(duì)于傳統(tǒng)板料成形方式的重大突破,基于離散化思想,將傳統(tǒng)模具型面離散成單獨(dú)的單元體,通過單元體的組合形成包絡(luò)面來代替整體模具,縮短了整體模具的生產(chǎn)和調(diào)試周期,極大提高了生產(chǎn)效率,適用于復(fù)雜型面的板料成形,可以滿足市場小批量、個(gè)性化的要求。通過使用有限元軟件ABAQUS對(duì)耐腐蝕性鋁合金復(fù)雜曲面進(jìn)行了多點(diǎn)成形數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)研究,分析了復(fù)雜曲面件多點(diǎn)成形模具型面構(gòu)造的可操作性以及在下壓和卸載之后的表面情況。

    1 模型建立及準(zhǔn)備

    1.1 材料參數(shù)

    采用耐腐蝕性鋁合金[5-7]和聚氨酯彈性墊作為實(shí)驗(yàn)材料。耐腐蝕性鋁合金強(qiáng)度較高、密度較小,能夠滿足現(xiàn)代工業(yè)對(duì)大型化、輕量化的需求,其化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)):6.2%Mg、0.85%Mn、0.4%Fe、0.35%Si、0.12%Zn、0.017%Zr、0.012%Cu和余量Al。材料的性能參數(shù)見表1。

    表1 耐腐蝕性鋁合金和聚氨酯材料性能參數(shù)Table 1 Parameters of corrosion-resistant aluminum alloy and polyurethane materials

    1.2 有限元模型

    所要成形的零件為不規(guī)則三維復(fù)雜曲面,目標(biāo)曲面形狀如圖1所示。

    圖1 目標(biāo)件形狀Fig.1 Target shape

    為了更好對(duì)此目標(biāo)件進(jìn)行多點(diǎn)成形過程數(shù)值模擬,在板料加載過程中選用動(dòng)態(tài)顯式算法[8]來提高計(jì)算效率,在卸載過程中選用靜態(tài)隱式算法來保證計(jì)算精度。圖2所示為在ABAQUS中建立的多點(diǎn)成形總裝配模型,圖中上部和下部虛影部分為多點(diǎn)模具,中部為兩塊聚氨酯彈性墊夾板料。板料為梯形板料,下底為630 mm,上底為500 mm,高為770 mm,板料厚為4 mm。彈性墊的形狀為矩形,尺寸為850 mm×750 mm,厚為10 mm。多點(diǎn)模具形面尺寸為700 mm×800 mm,基本體單元為10 mm×10 mm,沖頭半徑為10 mm。

    圖2 多點(diǎn)成形總裝配模型Fig.2 Multi-point forming general assembly model

    1.3 接觸條件、邊界條件及載荷

    在成形過程中主要是板料、模具和彈性墊三者之間相互接觸。接觸屬性選用罰函數(shù),使模型得到良好的力學(xué)約束,以便能得到更加精確的收斂解。摩擦因數(shù)設(shè)置為0.15,法向采用硬接觸。

    在多點(diǎn)成形過程中,使下模被完全固定,上模沿移動(dòng)方向的平移自由度不受限制,在其他方向的平移和旋轉(zhuǎn)受到限制。金屬板和彈性墊沒有約束和限制,金屬板和模具的相對(duì)位置需要對(duì)齊。在實(shí)際成形過程中有時(shí)間-位移加載和時(shí)間-壓力加載兩種方式。此次模擬采用時(shí)間-位移加載方式來實(shí)現(xiàn),成形過程基于彈性墊20%的壓縮進(jìn)行加工。

    1.4 單元類型及網(wǎng)格劃分

    在模擬中,為了簡化模型,僅保留多點(diǎn)沖頭的球冠部分作為剛體創(chuàng)建模型,多點(diǎn)模具采用R3D4(四結(jié)點(diǎn)三維雙線性剛性四邊形)單元類型的自由化網(wǎng)格結(jié)構(gòu)進(jìn)行網(wǎng)格劃分。板料和聚氨酯彈性墊均采用C3D8R(八結(jié)點(diǎn)線性六面體單元)實(shí)體單元類型的結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格結(jié)構(gòu)進(jìn)行劃分。

    1.5 回彈模型的建立

    在進(jìn)行回彈建模時(shí),只保留壓力成形后的板料作為初始狀態(tài),使板料的彈性變形部分得到充分釋放,但是為了避免板料在空間內(nèi)無限運(yùn)動(dòng),需要對(duì)板料進(jìn)行一定約束,以得到良好的分析結(jié)果。此次計(jì)算采用靜態(tài)隱式算法進(jìn)行回彈分析,采用整體模型進(jìn)行計(jì)算,選擇三個(gè)連線約成直角且在非應(yīng)力集中區(qū)的約束點(diǎn)約束板料的無限運(yùn)動(dòng)。

    2 模擬結(jié)果與分析

    2.1 成形件應(yīng)力、應(yīng)變分析

    圖3為成形件回彈前后的應(yīng)力、應(yīng)變云圖。對(duì)比圖3a和圖3c可以看出,由于板材在成形時(shí)存在彈性變形,其壓力卸載后彈性變形部分回復(fù),其殘余應(yīng)力數(shù)值的分布范圍減小,且應(yīng)力的分布明顯更加均勻,在邊角等變形量較小處回彈更加明顯。從圖3b和圖3d下壓和回彈之后的應(yīng)變云圖可以看出,在板料的中部和邊緣區(qū)域出現(xiàn)輕微的應(yīng)變不連續(xù)現(xiàn)象,說明板料在成形后存在明顯的表面缺陷。

    圖3 成形件回彈前后應(yīng)力、應(yīng)變云圖Fig.3 Stress and strain nephogram of the formed part before and after springback

    2.2 成形件回彈量分析

    圖4為成形目標(biāo)件回彈前后的輪廓對(duì)比圖,其中黑色網(wǎng)格為回彈前部件輪廓圖。由圖4可知,目標(biāo)件為不規(guī)則扭曲件,在卸載回彈時(shí)其回彈過程復(fù)雜,各結(jié)點(diǎn)位置的回彈方向都不同,在端點(diǎn)處回彈最為明顯。

    圖4 回彈前后輪廓對(duì)比圖Fig.4 Contrast of contours before and after rebound

    圖5為成形件中線處的法向高度曲線,圖中a-a′為中線處的取值路徑,X軸表示從a點(diǎn)到a′點(diǎn)的距離,Y軸表示各點(diǎn)在垂直方向上的高度值??梢园l(fā)現(xiàn),此成形件在卸載后回彈較大,且各點(diǎn)的回彈量均不相同,在中線端點(diǎn)處的最大回彈量達(dá)到7.20 mm,回彈前、后形狀差別較大,且由于此成形件為三維不規(guī)則曲面,在各個(gè)方向、各個(gè)結(jié)點(diǎn)的曲率都不同,其在中線上表現(xiàn)出不平滑的趨勢。通過對(duì)比此類曲面,在使用多點(diǎn)模具成形方式對(duì)大變形量三維不規(guī)則扭曲件進(jìn)行壓制時(shí),多點(diǎn)成形方式能夠?qū)崿F(xiàn)此類曲面的成形,對(duì)此類曲面的成形具有通用性;但是由于大變形量復(fù)雜曲面的成形,板料會(huì)出現(xiàn)明顯的回彈現(xiàn)象,且成形表面會(huì)出現(xiàn)壓痕、起皺等表面缺陷,無法完全滿足目標(biāo)件的成形精度要求。后期可通過調(diào)整模具型面進(jìn)行補(bǔ)償和改變成形路徑進(jìn)行成形。

    圖5 成形件沿法向方向的位置Fig.5 The position of the formed part along the normal direction

    3 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

    采用多點(diǎn)設(shè)備對(duì)此復(fù)雜型面進(jìn)行成形,如圖6所示。實(shí)驗(yàn)所用板料為耐腐蝕性鋁合金,彈性墊為聚氨酯材料,多點(diǎn)沖頭個(gè)數(shù)和模具型面等參數(shù)與模擬所用各參數(shù)設(shè)置相同。

    圖6 多點(diǎn)設(shè)備成形圖Fig.6 Forming diagram of multi-point equipment

    為了將所得實(shí)驗(yàn)件與目標(biāo)件進(jìn)行對(duì)比,成形后對(duì)所得實(shí)驗(yàn)件進(jìn)行激光掃描,如圖7所示。將掃描所得點(diǎn)云數(shù)據(jù)導(dǎo)入到逆向軟件中與目標(biāo)件進(jìn)行對(duì)比,得到誤差云圖如圖8所示。通過誤差云圖分析可得,板料整體誤差云圖分布不均勻,出現(xiàn)誤差不連續(xù)的現(xiàn)象,在板料上表現(xiàn)出輕微的壓痕起皺。板料整體在中部區(qū)域回彈量較小,在端部和端點(diǎn)區(qū)域表現(xiàn)出較大回彈量,其誤差分布與模擬分布相吻合;整體板料正向回彈最大值為2.13 mm,反向回彈最大值為1.83 mm,其差值為3.96 mm,實(shí)驗(yàn)所得成形件的回彈量小于模擬所得的,說明在實(shí)際成形耐腐蝕性鋁合金復(fù)雜曲面時(shí)多點(diǎn)成形精度較高,對(duì)以后成形復(fù)雜曲面提供一定的理論支持。

    圖8 誤差云圖Fig.8 Error cloud map

    通過對(duì)實(shí)驗(yàn)分析可知,多點(diǎn)成形技術(shù)能夠滿足對(duì)耐腐蝕性鋁合金復(fù)雜曲面的成形要求,且實(shí)際成形精度較模擬結(jié)果更高,具有良好的成形效果;但是同樣在成形過程中存在輕微的壓痕、起皺缺陷,通過數(shù)值模擬可以對(duì)成形缺陷做出相應(yīng)的預(yù)測,操作人員可以通過型面補(bǔ)償來滿足目標(biāo)件的成形需求,且可通過改變成形路徑來優(yōu)化成形結(jié)果,以此來指導(dǎo)生產(chǎn)進(jìn)行工業(yè)化應(yīng)用。

    4 結(jié) 論

    通過以上對(duì)耐腐蝕性鋁合金三維不規(guī)則曲面進(jìn)行多點(diǎn)成形模擬和實(shí)驗(yàn)可以得出:

    1)對(duì)于此類大變形不規(guī)則曲面進(jìn)行多點(diǎn)成形,成形設(shè)備可以很好地構(gòu)造出上下模具的包絡(luò)面并能成功完成壓制,多點(diǎn)柔性成形方式對(duì)于此類型面具有很大的兼容性,拓寬了多點(diǎn)成形技術(shù)的實(shí)際應(yīng)用范圍,且實(shí)驗(yàn)成形精度較模擬精度更高,可以實(shí)現(xiàn)大變形復(fù)雜曲面的簡單成形,對(duì)此類部件的實(shí)際應(yīng)用有一定的指導(dǎo)意義。

    2)多點(diǎn)成形后的復(fù)雜曲面在中線的端點(diǎn)處表現(xiàn)出較大回彈,且在此類成形件表面容易出現(xiàn)輕微的壓痕、起皺缺陷,對(duì)于精度要求較高的產(chǎn)品無法通過一次成形達(dá)到使用要求。后續(xù)可通過對(duì)型面進(jìn)行優(yōu)化或者設(shè)計(jì)成形路徑直接調(diào)節(jié)多點(diǎn)模具型面進(jìn)行壓制,使成形件達(dá)到更高的使用要求。

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