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    5A06-O鋁合金板材折彎開裂原因分析及改善建議

    2022-02-13 04:06:10李德貴王大群張宇婷
    輕合金加工技術(shù) 2022年10期
    關(guān)鍵詞:芯部伸長率板材

    李德貴,王大群,張宇婷,劉 超,劉 杰,張 晶,趙 揚(yáng)

    (東北輕合金有限責(zé)任公司,黑龍江 哈爾濱 150060)

    5A06鋁合金強(qiáng)度較高、耐蝕性良好、易于成形加工、可焊性及低溫性能好,是一種綜合性能好的不可熱處理強(qiáng)化鋁合金[1],被廣泛應(yīng)用在交通運(yùn)輸設(shè)備、導(dǎo)彈元件、裝甲等行業(yè)。

    某鋁加工企業(yè)3.0 mm厚5A06-O鋁合金板材在用戶沖制加工時出現(xiàn)了折彎開裂現(xiàn)象,導(dǎo)致產(chǎn)品報廢,對用戶的配套生產(chǎn)帶來了嚴(yán)重的影響,同時也對該鋁加工企業(yè)造成較大的損失。諸多文獻(xiàn)表明[2-7],折彎開裂已成為影響5A06鋁合金大規(guī)模應(yīng)用的重要因素。

    本試驗(yàn)以某鋁加工企業(yè)生產(chǎn)的3.0 mm厚5A06-O鋁合金板材為研究對象,通過化學(xué)成分檢測、顯微組織觀察、力學(xué)性能測試及折彎性能測試,分析了5A06-O鋁合金板材折彎開裂機(jī)制,并制定出有效的改善措施,為雙方挽回了經(jīng)濟(jì)損失。

    1 試驗(yàn)方法

    3.0 mm厚度5A06-O鋁合金板材生產(chǎn)工藝流程:配料→熔煉→調(diào)整化學(xué)成分→爐內(nèi)精煉→靜置→鑄造→均勻化→鋸切→銑面→加熱→熱軋→中間退火→冷軋→成品退火。用戶使用3.0 mm厚度5A06-O鋁合金板材在折彎過程中出現(xiàn)開裂現(xiàn)象。為了分析其開裂的原因,對板材進(jìn)行二次退火熱處理,對比二次退火前、后鋁合金板材的顯微組織結(jié)構(gòu)和力學(xué)性能,闡明二次退火對板材顯微組織和力學(xué)性能的影響規(guī)律。

    用AA-240FS原子吸收光度計檢測合金板材的化學(xué)成分,GX51金相顯微鏡對合金板材進(jìn)行顯微組織分析,AG-Xplus250KN電子萬能試驗(yàn)機(jī)對合金板材進(jìn)行力學(xué)性能測試,QEL-200彎曲試驗(yàn)機(jī)對合金板材進(jìn)行折彎性能測試。

    2 試驗(yàn)結(jié)果

    2.1 5A06-O鋁合金板材的成分、性能和顯微組織

    表1為5A06-O鋁合金板材的化學(xué)成分實(shí)測結(jié)果。實(shí)測值與標(biāo)準(zhǔn)范圍的對比可知,試驗(yàn)所用板材的化學(xué)成分符合GB/T 3190-2020標(biāo)準(zhǔn)的要求,Mn元素含量在中限,Mg元素含量在中上限。

    表1 5A06-O鋁合金板材的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)%)Table 1 Chemical composition of 5A06-O aluminum alloy sheet (wt/%)

    表2為5A06-O鋁合金板材力學(xué)性能測試結(jié)果。通過與標(biāo)準(zhǔn)值對比可知,5A06-O鋁合金板材的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度和伸長率均符合GB/T 3880.2-2012標(biāo)準(zhǔn)要求,屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度較標(biāo)準(zhǔn)值都有一定余量,但伸長率接近標(biāo)準(zhǔn)值下限。

    表2 5A06-O鋁合金板材力學(xué)性能的測試結(jié)果Table 2 Test results of mechanical properties of 5A06-O aluminum alloy sheet

    在5A06-O鋁合金板材上切取3.0 mm×15.0 mm×15.0 mm折彎試樣3組,進(jìn)行90°折彎試驗(yàn),折彎角半徑為6 mm,折彎速度緩慢。折彎試驗(yàn)結(jié)果顯示,3組試樣均出現(xiàn)角部開裂現(xiàn)象。

    在5A06-O鋁合金板材上切取3.0 mm×15.0 mm×25.0 mm低倍組織試樣,將縱向截面進(jìn)行銑面、酸堿洗后進(jìn)行組織觀察。板材試樣的邊部組織和芯部組織存在明顯的色差,芯部存在平行于板材表面的“條狀亮帶”。

    將板材低倍試樣縱向截面進(jìn)行粗磨、精磨、電解拋光、混合酸侵蝕、陽極制模等工序處理,制取高倍試樣,進(jìn)行顯微組織觀察。陽極覆膜偏光顯微組織形貌如圖1所示。

    圖1 5A06-O鋁合金板材試樣芯部陽極覆膜偏光組織Fig.1 Polarized structure of anodic lamination at the core of 5A06-O aluminum alloy sheet sample

    從圖1可以看出,中心處的組織顏色更亮,為部分再結(jié)晶組織,晶粒以等軸晶為主。邊部晶粒較模糊,主要為變形組織。這說明成品退火進(jìn)行得不充分,導(dǎo)致板材的強(qiáng)度高、塑性低,板材各部分力學(xué)性能的匹配性變差,在板材進(jìn)行折彎測試時便出現(xiàn)開裂的現(xiàn)象。

    2.2 二次退火熱處理

    為了進(jìn)一步驗(yàn)證上述結(jié)論,對出現(xiàn)折彎裂紋的5A06-O鋁合金板材試樣進(jìn)行二次退火熱處理,提升折彎性能。

    3.0 mm厚5A06-O鋁合金板材原來的成品退火制度:退火爐定溫360 ℃,待板材高點(diǎn)溫度為295 ℃時退火爐改定溫315 ℃,待板材低點(diǎn)溫度達(dá)305 ℃時開始保溫,保溫1 h后出爐。

    為了提高原子的擴(kuò)散速率,使退火更充分,二次退火熱處理提高了退火溫度,具體制度如下:退火爐定溫360 ℃,待板材高點(diǎn)溫度為305 ℃時退火爐改定溫315 ℃,待板材低點(diǎn)溫度達(dá)310 ℃時開始保溫,保溫1 h后出爐。對二次退火后的試樣進(jìn)行顯微組織觀察、力學(xué)性能測試及折彎性能測試。

    二次退火后5A06-O鋁合金板材的力學(xué)性能測試結(jié)果如表3所示。二次退火后板材的抗拉強(qiáng)度降低至339MPa,伸長率提高至24.3%。

    表3 5A06-O鋁合金板材二次退火后力學(xué)性能測試結(jié)果Table 3 Test results of mechanical properties of 5A06-O aluminum alloy sheet after re-annealing

    在二次退火熱處理后的5A06-O鋁合金板材上切取3.0 mm×15.0 mm×15.0 mm折彎試樣3組,進(jìn)行90°折彎試驗(yàn),折彎角半徑為6 mm,折彎速度緩慢。折彎試驗(yàn)結(jié)果顯示3組試樣均未出現(xiàn)開裂現(xiàn)象。

    在二次退火熱處理后的5A06-O鋁合金板材上切取3.0 mm×15.0 mm×25.0 mm低倍組織試樣,將縱向截面進(jìn)行銑面、酸堿洗后進(jìn)行組織觀察。與未進(jìn)行二次退火熱處理不同的是,板材縱向截面顏色均一,芯部“亮帶”現(xiàn)象消失。相應(yīng)的陽極覆膜偏光顯微組織形貌如圖3所示。二次退火熱處理后的板材顯微組織顏色均勻,清晰明亮。

    圖3 5A06-O鋁合金板材試樣二次退火后陽極覆膜偏光組織Fig.3 Polarized structure of anodic lamination after re-annealing of 5A06-O aluminum alloy sheet sample

    3 討論與分析

    再結(jié)晶退火是將變形金屬加熱到規(guī)定的溫度,并保溫一定時間,然后緩慢冷卻到室溫的一種熱處理工藝,其目的是降低硬度,提高塑性[8]。本試驗(yàn)中,將3.0 mm厚5A06-O鋁合金板材進(jìn)行二次退火熱處理,抗拉強(qiáng)度由346 MPa降低至339 MPa,伸長率由16.3%提高至24.3%,低倍試樣芯部“亮帶”現(xiàn)象消失,顯微組織均勻性提升,折彎性能有較明顯的改善。

    5A06-O鋁合金板材二次退火處理前后的顯微組織及折彎性能對比結(jié)果表明,原生產(chǎn)工藝條件下3.0 mm厚5A06-O鋁合金板材退火不充分,板材不具備較理想的塑性變形能力,從而在折彎測試時出現(xiàn)開裂。

    在大型工業(yè)生產(chǎn)中,雖然退火溫度和退火時間等工藝制度有嚴(yán)格要求,但若出現(xiàn)裝爐量過大、爐內(nèi)物料擺放位置不當(dāng)、爐內(nèi)物料堆疊高度過高或爐溫偏差過大等現(xiàn)象,均會導(dǎo)致退火處理不充分,給產(chǎn)品后續(xù)加工帶來不利影響,甚至出現(xiàn)使用上的安全隱患。

    通過對多家企業(yè)走訪調(diào)查,作者發(fā)現(xiàn)對成品板材進(jìn)行退火熱處理時,生產(chǎn)車間為了保證生產(chǎn)進(jìn)度需要,常常加大退火爐的裝爐量,這種“急功近利”的操作極有可能造成成品板材退火不充分,為后續(xù)產(chǎn)品埋下隱患。

    為了進(jìn)一步驗(yàn)證分析結(jié)論,結(jié)合現(xiàn)場5A06-O鋁合金板材生產(chǎn)情況,采用原退火制度進(jìn)行驗(yàn)證生產(chǎn),本次生產(chǎn)嚴(yán)格控制了裝爐量和裝爐高度,退火后力學(xué)性能檢測結(jié)果屈服強(qiáng)度Rp0.2=160 MPa~163 MPa,抗拉強(qiáng)度Rm=336 MPa~342 MPa,伸長率A=24.0%~25.5%,折彎性能檢測也一次性合格。

    4 結(jié)束語

    退火熱處理不充分,造成板材芯部強(qiáng)度高、塑性低,板材各部分力學(xué)性能的匹配性變差,是引起3 mm厚5A06-O鋁合金板材折彎開裂的主要原因。鑒于此,本試驗(yàn)為退火態(tài)鋁合金產(chǎn)品的加工提出以下兩點(diǎn)建議和措施:

    1)嚴(yán)格執(zhí)行退火工藝制度,控制裝爐量和爐料高度,使產(chǎn)品滿足充分退火的熱處理狀態(tài)。

    2)對有“折彎性能”要求的5A06-O鋁合金板材,抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度控制在標(biāo)準(zhǔn)中下限,抗拉強(qiáng)度控制在315 MPa~340 MPa,伸長率控制在24%以上較為適宜。

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