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    鋁板帶鑄軋銅輥套疲勞裂紋產(chǎn)生原因及其控制

    2022-02-13 03:54:28張宏強(qiáng)李彥勤張開寶屈自強(qiáng)
    輕合金加工技術(shù) 2022年10期
    關(guān)鍵詞:熱應(yīng)力軋輥裂紋

    張宏強(qiáng),李彥勤,張開寶,屈自強(qiáng)

    (酒泉鋼鐵(集團(tuán))有限責(zé)任公司,甘肅 嘉峪關(guān) 735100)

    KME B95輥套是德國KME公司生產(chǎn)的鈷鈹青銅輥套,是專為鋁帶坯連續(xù)鑄軋機(jī)研發(fā)的一種銅合金輥套[1],含質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1%~1.5%的Co及0.2%~0.5%的Be。相比鑄軋鋼輥套,鈷鈹青銅輥套擁有更好的導(dǎo)熱性能,可以大幅度提高鑄軋速度,使鑄軋板帶材的顯微結(jié)構(gòu)更致密,并擴(kuò)大生產(chǎn)合金品種范圍。但銅輥套材質(zhì)的強(qiáng)度、硬度、韌性和抗疲勞性能較低,冷卻強(qiáng)度高,輥套表面一周溫度變化梯度大,容易較早出現(xiàn)熱疲勞裂紋。因此,為提高銅輥套的使用壽命,有必要研究鑄軋銅輥套熱疲勞裂紋的產(chǎn)生機(jī)制、演化過程和控制措施。

    1 鑄軋銅輥套表面溫度變化趨勢

    1.1 ANSYS熱模擬實(shí)驗(yàn)

    鑒于在生產(chǎn)過程中輥面溫度最高點(diǎn)(鋁合金熔體與輥面接觸的區(qū)域)測量難度較大,因此采用ANSYS模擬軟件對銅輥套鑄軋生產(chǎn)旋轉(zhuǎn)一周外表面溫度進(jìn)行了熱場模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖1所示。由圖1可知,最高點(diǎn)溫度為521 ℃,400 ℃~521 ℃的溫度區(qū)域集中在狹小的鑄軋區(qū)(40 mm~70 mm)位置,溫度從521 ℃降到160 ℃用時(shí)極短,轉(zhuǎn)動(dòng)角度在50°之內(nèi)。

    圖1 銅輥套表面溫度模擬Fig.1 Surface temperature simulation of the copper roll sleeve

    1.2 輥面溫度曲線模型

    利用熱模擬和在線實(shí)際測量相結(jié)合的手段,確定了銅輥套外表面一周溫度變化值,繪制出一周溫度變化曲線圖(如圖2)。由圖2看出,在雙輥傾斜式鑄軋生產(chǎn)過程中,鋁熔體與銅輥套接觸的瞬間,外表面溫度急劇上升,在鑄軋區(qū)輥面溫度快速達(dá)到521℃的最高溫度(A點(diǎn)),隨著軋輥與板帶坯的脫離,輥溫又迅速降低[2],鑄軋輥旋轉(zhuǎn)280°附近達(dá)到周期溫度最低點(diǎn)(E點(diǎn)),為50 ℃左右。其他B、C、D三點(diǎn)的鑄軋輥旋轉(zhuǎn)角度分別為60°、90°、180°,對應(yīng)溫度分別為115 ℃、90 ℃、65 ℃。銅輥套轉(zhuǎn)動(dòng)一周溫度變化超過450 ℃以上。梯度如此之大,是因?yàn)殂~輥套的冷卻強(qiáng)度高,在對應(yīng)角度點(diǎn)銅輥套表面的溫度比鋼輥的低,且鑄軋出的板面的溫度也比較低,這也說明銅輥套的冷卻強(qiáng)度高,同等條件下帶走的熱量更多。但高冷卻強(qiáng)度下輥面溫差大,熱應(yīng)力大,是銅輥套表面產(chǎn)生熱裂紋的主要原因。

    圖2 銅輥套旋轉(zhuǎn)一周表面溫度變化Fig.2 Surface temperature change of copper roll sleeve during one rotation

    2 熱應(yīng)力分析

    輥套表面有缺陷的部位往往是應(yīng)力集中的地方,比如砂輪磨印、吊運(yùn)磕碰、原始冷裂紋印等地方,在鑄軋過程中經(jīng)受周期性交變載荷作用后,首先產(chǎn)生裂紋,即輥套表面的初期裂紋在應(yīng)力集中的區(qū)域產(chǎn)生[3]。鋼輥的使用周期高于銅輥套的,其主要原因是鋼輥材質(zhì)的強(qiáng)度比銅輥套的高,其次銅輥套的鑄軋速度快,單位時(shí)間熱交換頻次高,因此銅輥套的熱裂紋出現(xiàn)得更早,發(fā)展更快。

    在鑄軋過程中,銅輥套除了受輥套和輥芯過盈裝配產(chǎn)生的裝配應(yīng)力和作用在鑄軋輥表面的軋制應(yīng)力外[3],還受到銅輥套表面冷熱不斷交替的熱應(yīng)力。

    銅輥套外表面接觸鋁液的瞬間被加熱到520 ℃左右,銅輥套內(nèi)外表面溫度梯度迅速增大,而當(dāng)鑄軋板坯離開銅輥套后,銅輥套外表面在空氣和冷卻水的作用下輥溫又恢復(fù)到較低溫度,銅輥套淺層各部位處在周期性的激冷激熱狀態(tài)中[4]。溫度差引起的熱應(yīng)力σ[5]:

    (1)

    式中:

    E—彈性模量;

    α—熱膨脹系數(shù);

    ΔT—銅輥套內(nèi)外表面溫度差;

    μ—泊松比。

    以850 mm×1 700 mm鑄軋輥為例,鑄軋輥套材料CoBe青銅,該材料的參數(shù):E=1.3×10 MPa,α=1.8×10-5/℃,μ=0.35,銅輥套內(nèi)表面的溫度接近冷卻水溫度(30 ℃),則內(nèi)外表面的最大溫度差ΔT=490 ℃,代入(1)式得σ=1 764 MPa,此值已超過CoBe青銅在該溫度下的屈服強(qiáng)度400 MPa。由此可見銅輥套與鋁液接觸的瞬間產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力,在這種不斷交替的熱應(yīng)力下,銅輥套表面就會產(chǎn)生熱疲勞裂紋。銅輥套轉(zhuǎn)動(dòng)一周外表面熱應(yīng)力變化如圖3所示。由圖3可知,銅輥套旋轉(zhuǎn)角度在50°~340°之間時(shí),其熱應(yīng)力小于銅輥套屈服強(qiáng)度,處于正常的彈性變形區(qū)域。

    圖3 銅輥套轉(zhuǎn)動(dòng)一周外表面熱應(yīng)力變化趨勢Fig.3 Change trend of the thermal stress on the outer surface of the copper roll sleeve after one rotation

    3 銅輥套表面裂紋形貌及產(chǎn)生原因

    銅輥套外表面在鋁熔體的傳熱和內(nèi)表面冷卻水的作用下,受到周期性的冷熱沖擊,并在裝配應(yīng)力、軋制應(yīng)力等多重載荷共同作用下,在銅輥套表面產(chǎn)生不同形式的熱疲勞和機(jī)械疲勞裂紋[2],這是導(dǎo)致輥套失效的主要原因。防止疲勞裂紋過早產(chǎn)生是延長銅輥套壽命的關(guān)鍵[6]。

    正常情況下鑄軋輥連續(xù)生產(chǎn)7 d左右(鑄軋速度1.5 m/min~2.0 m/min)時(shí),銅輥套表面開始出現(xiàn)零星點(diǎn)狀裂紋,超過10 d時(shí),點(diǎn)狀裂紋在磨痕處以較快的速度擴(kuò)展成小條狀,分布于輥套表面中部及輥套表面兩側(cè)離鋁板坯邊部10 cm~30 cm范圍內(nèi)。

    圖4為銅輥套表面裂紋形貌。扭矩太大時(shí)會出現(xiàn)軸向裂紋形態(tài)(圖4a),主要因?yàn)檩佁妆砻媸艿捷^大的與軋輥旋轉(zhuǎn)方向相反的切向應(yīng)力,同時(shí)還伴有網(wǎng)狀裂紋。扭矩和軋制力都大時(shí),輥套表面就會出現(xiàn)環(huán)狀裂紋(圖4b),也稱“馬蹄”紋或“月牙”紋,環(huán)狀裂紋具有一定的深度,若不及時(shí)消除,可能直接使軋輥失效。軋制力太大時(shí),容易出現(xiàn)周向裂紋(圖4c),如果在磨輥過程中出現(xiàn)“拉毛”印,周向裂紋最先沿“拉毛”印的地方出現(xiàn),并很快向兩邊延伸。裂紋形態(tài)以龜裂紋(圖4d)最常見,占70%以上,主要表現(xiàn)形式為首先出現(xiàn)零星的針尖狀龜裂點(diǎn),隨著生產(chǎn)周期增長,龜裂點(diǎn)進(jìn)一步的增多擴(kuò)大,鄰近點(diǎn)相連形成線狀,其方向不固定,具有一定的隨機(jī)性。

    圖4 銅輥套表面裂紋形貌Fig.4 Surface crack morphologies of the copper roll sleeve

    4 銅輥套疲勞裂紋的控制措施及效果

    為降低銅輥套疲勞裂紋過早的出現(xiàn),延長銅輥套使用壽命,可采取以下措施:

    1)在鑄軋生產(chǎn)過程中,采用小鑄軋區(qū)(40 mm~50 mm),較小鑄軋荷載(線載荷小于8 kN/mm);

    2)提高銅輥套表面磨削質(zhì)量,減少磨削印,磨削粗糙度控制在0.8 μm~1.2 μm;

    3)防止銅輥套和鋼輥芯熱裝配過盈量太大,允許銅輥套相對鋼輥芯有200 mm以內(nèi)的周向串動(dòng);

    4)至少每半年對鋼輥芯冷卻水道清洗一次,防止大量銹斑和局部結(jié)垢導(dǎo)致輥面局部溫度過高,過早出現(xiàn)裂紋;

    5)銅輥套工作7 d~15 d,必須將其表面裂紋清除掉,防止裂紋迅速擴(kuò)展。

    通過采取以上控制措施,在周期性生產(chǎn)過程中,銅輥套單次生產(chǎn)通過量從300 t左右提高到460 t左右。避免了銅輥套表面出現(xiàn)異常大裂紋,減少了裂紋較深帶來的輥套加工量大的浪費(fèi),輥套單次單邊車削量從3 mm降到2.2 mm,有效地提高了銅輥套的使用壽命。

    5 結(jié) 論

    鋁板帶鑄軋銅輥套疲勞裂紋主要是由熱疲勞和機(jī)械疲勞共同產(chǎn)生的。鑄軋生產(chǎn)過程中銅輥套表面受到周期性交替變化的熱應(yīng)力,最大值遠(yuǎn)超出其材料的屈服強(qiáng)度,這是銅輥套產(chǎn)生熱疲勞裂紋的直接原因;較大軋制應(yīng)力和扭矩是銅輥套產(chǎn)生機(jī)械疲勞裂紋的主要原因。采取文中所述控制措施,延緩裂紋出現(xiàn),提高了銅輥套的使用壽命,降低了鋁板帶鑄軋生產(chǎn)成本。

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