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    安徽績溪抽水蓄能電站地下廠房洞室群圍巖穩(wěn)定性分析

    2022-02-12 09:26:56孫金輝沈霞瓊
    浙江水利科技 2022年1期
    關(guān)鍵詞:邊墻洞室主變

    孫金輝,沈霞瓊

    (中國電建集團華東勘測設(shè)計研究院有限公司,浙江 杭州 311122)

    1 問題的提出

    抽水蓄能電站地下廠房具有埋深大、水頭高、圍巖穩(wěn)定要求高等特點。因此,地下廠房洞室群圍巖穩(wěn)定及支護設(shè)計等研究對抽蓄電站的建設(shè)及安全運行具有至關(guān)重要的意義。FLAC3D又稱三維快速拉格朗日法,是一種基于三維顯式有限差分法的數(shù)值分析方法,它可以準確地模擬材料的屈服、塑性流動、軟化以及大變形,尤其在材料的彈塑性分析、大變形分析以及模擬施工過程等領(lǐng)域具有獨特的優(yōu)點[1-2]。本文采用FLAC3D程序建立安徽績溪抽水蓄能電站地下廠房洞室群數(shù)值分析模型,對施工開挖過程進行模擬,研究洞室群圍巖開挖后的位移場、應(yīng)力場和塑性區(qū)的分布特征,揭示應(yīng)力集中部位和圍巖潛在破壞部位的分布規(guī)律。

    2 工程概況

    安徽績溪抽水蓄能電站位于安徽省績溪縣伏嶺鎮(zhèn)境內(nèi),距績溪縣城29 km。電站樞紐建筑物主要由上水庫、下水庫、輸水系統(tǒng)及地下廠房洞室群和地面開關(guān)站組成。電站總裝機容量1 800 MW,安裝6臺單機容量300 MW的混流可逆式水輪發(fā)電機組。地下廠房洞室群由3大主洞(主副廠房洞、主變洞、尾閘洞)、母線洞和出線洞、進廠交通洞、通風(fēng)兼安全洞、排水廊道等附屬洞室組成。主副廠房洞、主變洞、尾閘洞3大主洞平行布置:主副廠房洞開挖尺寸為210.00 m×24.50 m×53.40 m(長×寬×高),主變洞開挖尺寸為213.10 m×19.00 m×22.15 m(長×寬×高),尾閘洞開挖尺寸為173.85 m×7.80 m×19.70 m(長×寬×高)。主廠房洞與主變洞之間設(shè)6條母線洞以及主變運輸洞、交通電纜洞。

    地下廠房洞室群推薦方案置于輸水系統(tǒng)中部偏尾部山脊的深部,主副廠房軸線位于CPD1長探洞樁號約0+790 m處,廠房軸線方向為N35°E,頂拱位于CPD1探洞以下約80 m。上覆巖體厚度為370~400 m。廠房區(qū)圍巖為新鮮(似)斑狀花崗巖,斷層較發(fā)育,節(jié)理較發(fā)育—發(fā)育,巖體較完整—完整,局部完整性差,塊狀—次塊狀結(jié)構(gòu),局部為鑲嵌結(jié)構(gòu),圍巖為Ⅱ~Ⅲ類,局部為Ⅳ類,斷層破碎帶為Ⅳ~Ⅴ類,地下廠房洞圍巖基本穩(wěn)定,局部穩(wěn)定性差。受斷層及節(jié)理切割組合影響,西北角頂拱及端墻、南部斷層f 228至f 240之間的頂拱和上、下游邊墻為Ⅲ類。

    3 數(shù)值計算條件

    3.1 幾何數(shù)值模型及邊界

    根據(jù)績溪抽水蓄能電站地下廠房洞室群的布置情況,結(jié)合洞室圍巖地質(zhì)條件,采用FLAC3D程序建立數(shù)值分析模型。計算模型中包括主副廠房洞、主變洞、尾閘洞、引水洞、尾水洞、母線洞、主變運輸洞、交通電纜洞等洞室,模型考慮f 228、f 240兩條斷層,有限元計算坐標系為:順水流方向為X軸,機組軸線方向為Y軸,豎直向上為Z軸,其區(qū)域位置見圖1。計算原點位于副廠房右端墻,高程0.00 m處,X軸范圍為(-350.0,471.3),Y軸范圍為(-350.0,558.0),整體三圍計算網(wǎng)格見圖2。

    圖1 數(shù)值計算模型區(qū)域示意圖 圖2 整體三維網(wǎng)格圖

    洞室群及斷層實體模型見圖3,主副廠房、主變洞、尾閘洞及輸水系統(tǒng)的三圍計算網(wǎng)格見圖4。洞室及3大洞室洞周10 m范圍內(nèi)劃分網(wǎng)格尺寸不大于2 m,洞周25 m范圍內(nèi)劃分網(wǎng)格尺寸不大于5 m,共劃分單元599 263個,節(jié)點103 427個。

    圖3 洞室群及斷層實體模型圖

    圖4 主洞室及輸水系統(tǒng)三維網(wǎng)格圖

    3.2 巖石力學(xué)參數(shù)及屈服準則

    地下廠房區(qū)巖體物理力學(xué)參數(shù)表采用地質(zhì)報告中的巖體物理力學(xué)參數(shù)建議值[3],見表1。計算時取平均值。

    表1 地下廠房區(qū)巖體及結(jié)構(gòu)面物理力學(xué)性質(zhì)指標表

    對地下洞室?guī)r體力學(xué)行為進行三維彈塑性分析,采用Mohr-Coulomb屈服準則。

    3.3 支護結(jié)構(gòu)模擬

    地下廠房主要支護形式為普通砂漿錨桿和噴混凝土襯砌,故數(shù)值計算中分別采用Cable桿單元和Shell殼單元加以模擬。Cable單元可以模擬錨索(錨桿)軸向拉伸,也可以模擬兩端粘結(jié)錨固劑(如水泥漿)沿加固長度上產(chǎn)生的剪切行為。Shell殼單元由幾何形狀和材料參數(shù)定義,一個殼構(gòu)件被假定為3節(jié)點組成的均厚度的三角形,由這些三角形殼構(gòu)件組成的面形成一個任意形狀的殼。

    3.4 分層開挖方案

    地下洞室采取分層開挖,邊開挖邊支護。主廠房、母線洞、主變洞及尾閘洞分7層進行開挖,其開挖順序見圖5。在仿真計算中也采用相應(yīng)的分層高度和分層開挖方案(見表2)。

    圖5 地下洞室分期開挖示意圖 單位:mm

    表2 地下洞群分層開挖過程表

    分層開挖過程中每期的計算施加步驟為:每一期洞室開挖部位材料賦予空模型,以模擬該層的開挖,激活該期洞周的Cable單元及Shell殼單元,以模擬洞周的支護,再進行有限元計算。

    4 初始地應(yīng)力場分析

    輸水發(fā)電系統(tǒng)三維地應(yīng)力測試共完成3組孔,分別在CPD1-1廠房探洞樁號0+145 m和樁號0-132 m、CPD1長探洞引水岔管部位樁號0+873 m處的CZK1、CZK5、CZK6鉆孔中進行,試驗采用水壓致裂法。試驗孔位布置見圖1,各孔組的三維地應(yīng)力成果匯總見表3。

    表3 鉆孔三維地應(yīng)力測試計算成果匯總表

    對3種地應(yīng)力場結(jié)果采用最小二乘法多元回歸分析,得到3個自變量的回歸系數(shù):L1=1.158,L2=0.15,L3=0.295(L1為自重應(yīng)力回歸系數(shù),L2為X向水平構(gòu)造應(yīng)力回歸系數(shù),L3為Y向水平構(gòu)造應(yīng)力回歸系數(shù))?;貧w分析中的復(fù)相關(guān)系數(shù)R為0.95,表明相關(guān)性好。各測點地應(yīng)力計算數(shù)值與實測值之間的對比關(guān)系見表4。計算結(jié)果與實測數(shù)值吻合較好,在規(guī)律上保持一致。

    表4 各測點地應(yīng)力反演結(jié)果表 MPa

    地下廠房區(qū)域(主要包括主副廠房、主變洞和尾閘洞)最大主應(yīng)力為-13~-10 MPa,第二主應(yīng)力為-11~-9MPa,最小主應(yīng)力為-8~-7 MPa,X向正應(yīng)力為-11~-8 MPa,Y向正應(yīng)力為-10~-8 MPa,Z向正應(yīng)力為-8~-7 MPa。總體而言,應(yīng)力水平介于-13~-7 MPa。受斷層f 240及f 228影響(特別是f 240),廠房機窩及尾水部分存在應(yīng)力集中,在開挖支護過程中應(yīng)引起重視。

    5 計算結(jié)果分析

    5.1 位移場與巖體變形分析

    在洞群分期開挖過程中,地下洞室群巖體整體向洞內(nèi)臨空面移動,頂拱下沉、底板向上隆起、邊墻向內(nèi)移動,并且邊墻移動量均大于頂拱和底板移動量。通過圍巖穩(wěn)定性分析計算,得出主副廠房洞、主變洞、尾閘洞的頂拱中點、角點和邊墻中點等各特征點的變形。

    各洞室開挖完成后,主廠房邊墻最大位移發(fā)生在沿1#機組中心線截面上游墻中點處,為59.86 mm;受f 240和f 228斷層的影響,沿1#、3#機組中心線截面邊墻位移大于沿6#機組中心線截面邊墻位移;巖梁處位移最大值出現(xiàn)在沿3#機組中心線截面下游巖梁處,為46.54 mm,由于受f 240斷層的影響,沿3#機組中心線截面下游巖梁處位移明顯大于1#、6#機組該處位移(分別為25.21 mm和29.01 mm);3個斷面上游側(cè)巖梁位移相差不大;1#、3#、6#機組中心線截面頂拱的豎向向下位移分別為26.81,38.26,29.35 mm。主變洞及尾閘洞位移一般相對較小,主變洞頂拱最大位移為23.67 mm,上下游邊墻最大位移分別為11.27 mm和22.83 mm;尾閘洞頂拱最大位移為6.77 mm,上下游邊墻最大位移分別為6.29 mm和29.48 mm。3#機組附近的位移分布見圖6。

    圖6 3#機組剖面開挖完成后位移分布圖 單位:mm

    從位移的時間特點來看,洞室拱頂及邊墻位移一般隨開挖期逐漸增加(見圖7)。另外,計算還表明主廠房第4期和第5期的開挖引起整個廠房圍巖的位移增量較大,說明此2期是洞群開挖工程的關(guān)鍵期。

    圖7 1#、3#、6#各機組段主廠房關(guān)鍵部位位移隨開挖期變化圖 單位:mm

    分析可見,洞群圍巖位移表現(xiàn)出顯著的時空特點,故洞室開挖過程中應(yīng)加強一些大變形或變形增長較快的關(guān)鍵位置的監(jiān)測。綜合比較3大洞室位移可以看出,就位移值而言,主廠房>主變洞>尾閘洞。

    5.2 圍巖應(yīng)力成果分析

    計算結(jié)果表明,巖體第一分層開挖時,主廠房、主變室和尾閘洞的拱座處都存在不同程度的壓應(yīng)力集中,隨著洞室不斷開挖和高邊墻的形成,洞室圍巖的應(yīng)力增長較快。

    洞室開挖完成后,圍巖應(yīng)力場重新分布,主廠房上下游邊墻出現(xiàn)一定的應(yīng)力松弛(-1~0 MPa),尾水管附近存在應(yīng)力集中(-22~-18 MPa);主變洞下游拱座附近存在一定的應(yīng)力集中(-31~-28 MPa);尾閘洞下游拱座及上游底板角點存在應(yīng)力集中(-28~-22 MPa),上下游邊墻存在一定的應(yīng)力松弛(-1~0 MPa);母線洞與廠房交匯處存在應(yīng)力松弛。對以上區(qū)域有必要通過加強支護等工程措施來控制。圖8、9為主廠房沿3#機組中心線截面分層開挖結(jié)束后,第一、第三主應(yīng)力分布圖。

    圖8 3#機組剖面開挖完成后第一主應(yīng)力分布圖 單位:MPa

    圖9 3#機組剖面開挖完成后第三主應(yīng)力分布圖 單位:MPa

    5.3 圍巖的塑性區(qū)分析

    廠房全部開挖后,洞周基本為剪切塑性區(qū),在下游邊墻與母線洞交匯處有少量張拉剪切混合塑性區(qū),塑性區(qū)深度一般為7~8 m。但斷層影響區(qū)域塑性區(qū)深度可達10 m,特別是1#、2#機組上游側(cè)及3#機組下游側(cè),f 228斷層影響較大,故斷層影響帶區(qū)域圍巖應(yīng)考慮進行長期穩(wěn)定性觀察。主變室開挖后,整個洞室圍巖塑性區(qū)一般為5 m左右,但一些受斷層和擠壓破碎帶影響區(qū)域的圍巖塑性區(qū)可能較大;母線洞靠廠房側(cè)與廠房交叉口圍巖塑性區(qū)相對較大,可能達到10 m,見圖10。

    圖10 3#機組剖面開挖完成后圍巖塑性區(qū)分布圖

    通過設(shè)計方案,表5給出噴錨支護開挖計算破壞指標,第3期開挖完成后塑性區(qū)體積增加較多,破壞形式主要是剪切破壞,全部開挖完成后,累計破壞體積為9.028萬m3。

    表5 噴錨支護分層開挖計算破壞指標表

    5.4 錨桿應(yīng)力分析

    表6為分層開挖完成后各錨桿應(yīng)力比例表。由表6可以看出,至廠房開挖結(jié)束,達到屈服狀態(tài)的錨桿比例為1.71%,錨桿應(yīng)力超過200 MPa的比例為4.67%,絕大部分錨桿的應(yīng)力值均不大。開挖完畢后達到屈服狀態(tài)的錨桿示意見圖11。從圖11可以看出,處于屈服狀態(tài)的錨桿主要集中于各洞室f 240、f 228斷層出露處,3大洞室在該處均出現(xiàn)錨桿屈服??傮w來說,支護設(shè)計方案基本能滿足要求,但對上述提到的f 240、f 228斷層影響部位需進行加強支護。

    圖11 開挖完畢后達到屈服狀態(tài)的錨桿示意圖

    表6 開挖完成后各錨桿應(yīng)力比例表

    6 結(jié)論

    通過對安徽績溪抽水蓄能電站地下洞室群圍巖穩(wěn)定性進行綜合研究,得出如下結(jié)論:

    (1)廠址區(qū)域最大主應(yīng)力為-13~-10 MPa,第二主應(yīng)力為-11~-9 MPa,最小主應(yīng)力為-8~-7 MPa??傮w而言,應(yīng)力水平介于-13~-7 MPa。

    (2)地下廠房洞室群在開挖完成后,位移場的總特征為圍巖向臨空面方向發(fā)生移動:頂拱下沉、底板向上隆起、邊墻向內(nèi)移動,并且邊墻移動量均大于頂拱和底板移動量。最大位移發(fā)生于1#機組中心線截面上游巖梁處,為44mm。綜合比較3大洞室位移:主廠房>主變洞>尾閘洞。

    (3)洞室開挖完成后,圍巖應(yīng)力場重新分布,主廠房上下游邊墻出現(xiàn)一定的應(yīng)力松弛(-1~0MPa),尾水管附近存在應(yīng)力集中(-22~-18MPa),母線洞與廠房交匯處存在應(yīng)力松弛。對以上區(qū)域須通過加強支護等工程措施來控制。

    (4)穿越主廠房、主變洞及母線洞的f240、f228斷層增大了主廠房上、下游墻的位移量和應(yīng)力松弛范圍,對廠房的穩(wěn)定性存在不利影響。

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