納米TiO2顆粒對(duì)Ni-W-P合金鍍層性能的影響

王小紅，劉豪，蔣焰罡，李子碩，蘇鵬，龍武，王水波

納米TiO2顆粒對(duì)Ni-W-P合金鍍層性能的影響

王小紅1，劉豪1，蔣焰罡1，李子碩1，蘇鵬2，龍武2，王水波3

（1.西南石油大學(xué)，成都 610500；2.中國(guó)石油化工股份有限公司 西北油田分公司 石油工程技術(shù)研究院，烏魯木齊 830000；3.重慶大學(xué)，重慶 400030）

探究納米TiO2顆粒對(duì)Ni-W-P鍍層組織結(jié)構(gòu)、耐蝕性與耐磨性能的影響，提高2024鋁合金管材的耐蝕性。使用化學(xué)鍍的方法在2024鋁合金表面制備了Ni-W-P/TiO2納米復(fù)合鍍層，通過(guò)SEM、EDS、XRD表征了鍍層的表面形貌、表面元素分布以及鍍層物相。對(duì)比了傳統(tǒng)Ni-W-P鍍層與所制備Ni-W-P/TiO2納米復(fù)合鍍層的顯微硬度與耐磨性。加入納米TiO2顆粒后，鍍層表面變得更加致密，晶粒得到細(xì)化。EDS結(jié)果表明，納米TiO2顆粒在鍍層中分布均勻。物相分析表明，鍍層為晶態(tài)結(jié)構(gòu)，加入納米TiO2顆粒后，鍍層平均晶粒尺寸為9.706 nm，比Ni-W-P鍍層的晶粒尺寸減小了0.612 nm。失重試驗(yàn)表明，Ni-W-P/TiO2納米復(fù)合鍍層在Cl–為2×105mg/L的地層水中具有較強(qiáng)的耐蝕性，腐蝕速率為0.1062 g/(m2?h)，與Ni-W-P鍍層的腐蝕速率相比，減少了21%；與Ni鍍層的腐蝕速率相比，減少了31%；與2024鋁合金的腐蝕速率相比，下降了69%。電化學(xué)測(cè)試結(jié)果表明，Ni-W-P/TiO2納米復(fù)合鍍層的自腐蝕電位較Ni-W-P鍍層、Ni鍍層以及2024鋁合金分別正移了0.0813、0.1668、0.4141 V，腐蝕傾向更低。與Ni鍍層、Ni-W-P鍍層相比，Ni-W-P/TiO2納米復(fù)合鍍層具有最高的顯微硬度（535.6HV）以及耐磨性（0.1942 mg/min）。納米TiO2顆粒的加入可以減小鍍層的晶粒尺寸，使鍍層表面更加致密，同時(shí)提高鍍層的硬度，增強(qiáng)鍍層的耐蝕性與耐磨性。

2024鋁合金；化學(xué)鍍；Ni-W-P鍍層；納米TiO2；復(fù)合鍍層；微觀組織；耐蝕性

鋁合金具有比強(qiáng)度高、硬度低、擠壓成形性能好、價(jià)格低廉、在CO2和H2S介質(zhì)中耐蝕性良好等優(yōu)點(diǎn)，是最有潛力的鋼質(zhì)鉆桿、油管、套管的替代材料[1-3]。但鋁合金在含Cl–的地層水中易發(fā)生強(qiáng)烈的點(diǎn)蝕，這限制了鋁合金在高礦化度地層水的油田中的使用。

鎳基合金鍍層具有良好的耐蝕性、耐磨性。Ni-W-P鍍層作為應(yīng)用最廣泛的三元鎳基鍍層，在21世紀(jì)得到了廣大學(xué)者的青睞，其研究熱點(diǎn)之一是利用納米材料的表面效應(yīng)、小尺寸效應(yīng)，通過(guò)添加不同種類的納米顆粒，獲得耐蝕性與力學(xué)性能優(yōu)異的納米復(fù)合鍍層[4-10]。周紹安等[11]采用電沉積的方法在黃銅表面制備了Ni-ZrO2復(fù)合鍍層，發(fā)現(xiàn)納米ZrO2微?？杉?xì)化復(fù)合鍍層的晶粒，且使鍍層更致密。劉志遠(yuǎn)等[12]將納米Al2O3摻雜于錫鍍層中，顯著提高了錫基復(fù)合鍍層的自腐蝕電位。C. R. Raghavendra等[13]通過(guò)電沉積的方法將納米Al2O3嵌入Ni鍍層中，大幅提高了Ni鍍層的耐磨性。

納米TiO2具有硬度高、密度大、化學(xué)穩(wěn)定性以及熱穩(wěn)定性良好的特點(diǎn)，在涂層材料領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用[14-16]。但是，關(guān)于納米TiO2應(yīng)用于Ni-W-P鍍層的報(bào)道較少，納米TiO2對(duì)Ni-W-P鍍層耐蝕性的影響規(guī)律和作用機(jī)理尚不明確。本文擬通過(guò)化學(xué)鍍的方法將納米TiO2顆粒添加到Ni-W-P鍍層中，制備得到Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層，重點(diǎn)研究了納米TiO2顆粒對(duì)Ni-W-P鍍層耐蝕性、硬度、耐磨性的影響，為Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的工業(yè)化生產(chǎn)和大規(guī)模應(yīng)用提供理論基礎(chǔ)。

1 實(shí)驗(yàn)

1.1 鍍層制備

本實(shí)驗(yàn)使用的基材為2024鋁合金，試樣尺寸為25 mm×20 mm×2 mm。對(duì)試樣表面進(jìn)行預(yù)處理，依次用400#、600#、800#、1200#砂紙打磨至表面無(wú)劃痕，之后使用20 g/L Na2CO3+5 g/L NaOH溶液除油，再在10%HCl溶液中除銹，在5%HF溶液中活化處理，經(jīng)去離子水沖洗后進(jìn)行化學(xué)鍍。鍍液成分及工藝參數(shù)見表1與表2。實(shí)驗(yàn)所用納米TiO2顆粒購(gòu)于成都市科隆化學(xué)品有限公司，粒徑為5～10 nm。實(shí)驗(yàn)所用試劑均為分析純。

表1 化學(xué)鍍液成分

Tab.1 Composition of electroless plating bath

表2 化學(xué)鍍工藝參數(shù)

Tab.2 Process parameters of electroless plating

取100 mL配好的化學(xué)鍍液倒入燒杯并置于磁力攪拌機(jī)中，使磁力攪拌機(jī)中的水平面高于鍍液平面，設(shè)定溫度為80 ℃。打開加熱與磁力攪拌開關(guān)，將預(yù)處理完的試樣放入鍍液中，開始施鍍。施鍍2 h后，將試樣取出并烘干。同時(shí)，以相同的工藝參數(shù)制備Ni-W-P鍍層與純Ni鍍層，Ni-W-P鍍層的鍍液成分除了無(wú)納米TiO2顆粒外，其他成分均與表1相同。純Ni鍍層的鍍液成分除了無(wú)納米TiO2與Na2WO4外，其他成分均與表1相同。

1.2 鍍層性能表征

使用ZEISS-EV0-MA15型場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡觀察鍍層表面形貌。使用X-MaxNX型能譜儀測(cè)定鍍層中元素的含量。采用DX-2700型號(hào)X射線衍射儀對(duì)鍍層進(jìn)行物相分析，測(cè)量角度（2）為20°～80°，步長(zhǎng)0.02°，掃描速度10 (°)/min，用Jade軟件分析物相。

采用PGSTAT 302N型電化學(xué)工作站進(jìn)行塔菲爾曲線測(cè)定，測(cè)試體系為三電極體系，鍍層試樣為工作電極，鉑電極為對(duì)電極，飽和甘汞電極為參比電極，腐蝕介質(zhì)為含2×105mg/L Cl–的地層水溶液，試樣測(cè)試面積為1 cm2，電位掃描范圍為開路電位±500 mV，掃描速度1 mV/s。

通過(guò)失重法表征鍍層的耐蝕性，將2024鋁合金試樣、Ni-W-P鍍層試樣以及Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層試樣放入高礦化度地層水溶液中浸泡，溶液溫度保持100 ℃，浸泡時(shí)間為72 h。浸泡結(jié)束后，觀察試樣宏觀形貌并稱取試樣質(zhì)量，計(jì)算腐蝕速率。

使用HVS-1000型數(shù)顯顯微硬度計(jì)測(cè)試鍍層的維氏硬度。使用M-2000滑動(dòng)磨損試驗(yàn)機(jī)表征鍍層的耐磨性能，對(duì)磨環(huán)材料為P110鋼，外徑為35 mm，磨環(huán)轉(zhuǎn)速為200 r/min，加載應(yīng)力為50 N，測(cè)試時(shí)間為120 min。使用多功能材料表面性能試驗(yàn)機(jī)測(cè)試鍍層金屬表面摩擦系數(shù)，試樣尺寸為20 mm×25 mm× 2 mm，載荷為20 N，摩擦長(zhǎng)度為5 mm，實(shí)驗(yàn)時(shí)間為20 min，往復(fù)摩擦頻率為50 mm/min。

2 結(jié)果與討論

2.1 Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層表面形貌與成分分析

圖1為Ni-W-P鍍層與Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的表面形貌。由圖1可以看出，化學(xué)鍍Ni-W-P鍍層合金表面為典型的胞狀結(jié)構(gòu)，添加TiO2后，鍍層表面形貌發(fā)生改變（圖1b所示），Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的胞狀結(jié)構(gòu)更加致密，且分布均勻。這主要是由于鍍液中的納米TiO2可作為異質(zhì)形核的核心，提供了更多的形核點(diǎn)，從而使得鍍層結(jié)構(gòu)致密緊湊。

圖2為Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的EDS面掃描元素分布情況，結(jié)合表3中各元素占比可以看出，鍍液中的TiO2成功成為鍍層的組成部分且在鍍層中分布均勻。

圖1 Ni-W-P鍍層與Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的表面形貌

圖2 Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層面掃描能譜圖

表3 Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層表面元素占比

Tab.3 Proportion of elements of Ni-W-P/TiO2 composite coating surface

2.2 Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的物相分析

圖3為純Ni鍍層、Ni-W-P鍍層和Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的XRD圖譜。金屬鎳的三強(qiáng)線峰位分別為2=44°、65°、78°，對(duì)應(yīng)(111)、(200)、(220)晶面，鍍層結(jié)構(gòu)為晶態(tài)結(jié)構(gòu)。對(duì)比Ni-W-P鍍層的XRD圖可以看出，Ni-W-P鍍層的衍射圖中出現(xiàn)了Ni(111)晶面的衍射峰，且Ni(200)、(220)晶面的衍射峰強(qiáng)度急劇下降。這主要是由于W和P元素的加入，使得Ni鍍層的生長(zhǎng)狀態(tài)發(fā)生了改變，Ni鍍層吸附了W、P或納米TiO2顆粒后，阻礙了原本Ni晶粒的生長(zhǎng)[17]。由Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的XRD圖可以看出，Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層只出現(xiàn)了一個(gè)衍射峰，Ni(200)、(220)晶面的衍射峰完全消失，說(shuō)明納米TiO2的加入抑制了鍍層中Ni(200)、(220)晶面的生長(zhǎng)，使得鍍層晶化程度降低，呈現(xiàn)一定的非晶態(tài)特征。這是由于合金鍍層中各金屬元素原子半徑差異較大，各金屬原子競(jìng)爭(zhēng)表面活性質(zhì)點(diǎn)，導(dǎo)致無(wú)序堆積的程度加大，使鍍層晶粒的結(jié)晶程度降低[18]。

圖3 三種鍍層的XRD圖

在Ni-W-P鍍層和Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層中，均未檢測(cè)到W與P的物相，這說(shuō)明W和P這兩種元素均固溶在Ni的面心立方晶格中。因?yàn)閃的原子半徑為0.257 nm，P為0.120 nm，Ni為0.124 nm，W與P不能進(jìn)入Ni晶格中的間隙，只能置換晶格中的Ni原子，成為置換固溶體。

根據(jù)Scherrer公式（式(1)）計(jì)算出Ni-W-P鍍層與Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的平均晶粒尺寸，如表4所示。從表4可見，兩種鍍層的晶粒尺寸均為納米級(jí)別，Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的晶粒尺寸為9.7060 nm，比Ni-W-P鍍層的晶粒尺寸減小了0.612 nm，即隨著TiO2的加入，鍍層晶格發(fā)生畸變，晶粒尺寸略有減小。

式中：為晶粒尺寸，單位為nm；為Scherrer常數(shù)，一般取0.89；為X射線波長(zhǎng)，一般取0.154 056 nm；為衍射峰半高寬，單位為rad；為衍射角。

表4 Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層和Ni-W-P鍍層晶粒尺寸

Tab.4 The grain size of Ni-W-P/TiO2 composite coating and Ni-W-P coating

2.3 Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的耐蝕性分析

2.3.1 失重實(shí)驗(yàn)

圖4為Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層、Ni-W-P鍍層、Ni鍍層與2024鋁合金在含2×105mg/L Cl–的地層水溶液中的失重實(shí)驗(yàn)結(jié)果。由圖4可見，Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的腐蝕速率為0.1062 g/(m2?h)，分別比2024鋁合金、Ni鍍層、Ni-W-P鍍層的腐蝕速率下降了69%、31%、21%。Ni鍍層、Ni-W-P鍍層、Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的耐蝕性依次增加，其主要原因是：W元素、P元素的摻雜使Ni晶體結(jié)構(gòu)發(fā)生了變化，晶化程度降低，晶界等晶體缺陷減少，使Ni-W-P鍍層的耐蝕性較Ni鍍層提高；添加納米TiO2后，納米TiO2顆粒為鍍層提供了更多形核點(diǎn)，使晶粒細(xì)化，胞狀組織增多，TiO2顆粒填充于Ni-W-P鍍層的間隙中，使鍍層更致密，這種致密的胞狀組織能更好地阻擋腐蝕介質(zhì)，防止介質(zhì)中的Cl–穿過(guò)鍍層與內(nèi)部的2024鋁合金接觸，因此Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的耐蝕性較Ni-W-P鍍層進(jìn)一步提高[19]。

圖4 三種鍍層與2024鋁合金在地層水中的腐蝕速率

圖5為Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層、Ni-W-P鍍層、Ni鍍層與2024鋁合金在含Cl–的地層水溶液中浸泡腐蝕后的表面宏觀形貌。由圖5可見，2024鋁合金發(fā)生了較為嚴(yán)重的點(diǎn)蝕，表面有Ni鍍層的試樣出現(xiàn)了局部的點(diǎn)蝕，表面有Ni-W-P鍍層的試樣有少量點(diǎn)蝕，表面有Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的試樣表面未發(fā)現(xiàn)點(diǎn)蝕坑。

圖5 鍍層與基材浸泡前后宏觀形貌

2.3.2 極化曲線

圖6為Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層、Ni-W-P鍍層、Ni鍍層與2024鋁合金在地層水溶液中的動(dòng)電位極化曲線，表5是根據(jù)Tafel直線外推法計(jì)算出的自腐蝕電流密度與自腐蝕電位。結(jié)合圖6和表5可知，Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的自腐蝕電位為–0.5174 V，比Ni-W-P鍍層、Ni鍍層與2024鋁合金分別正移了0.0813、0.1668、0.4141 V，腐蝕傾向最??；Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的自腐蝕電流密度為2.38×10–6A/cm2，比Ni-W-P鍍層、Ni鍍層與2024鋁合金分別減小了0.01×10–6、0.03×10–6、0.04×10–6A/cm2。添加納米TiO2后的Ni-W-P鍍層在地層水中的自腐蝕電位最正，自腐蝕電流最小，耐Cl–腐蝕性能最好。

圖6 三種鍍層與2024鋁合金的動(dòng)電位極化曲線

表5 鍍層極化曲線電化學(xué)參數(shù)

Tab.5 Electrochemical parameters of polarization curve of coating

2.3.3 交流阻抗譜

圖7為Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層、Ni-W-P鍍層、Ni鍍層與2024鋁合金在地層水溶液中的交流阻抗譜。由圖7可見，2024鋁合金的阻抗譜為兩段容抗弧，這是由于鋁合金表面包覆著一層Al2O3氧化膜，在測(cè)試過(guò)程中，地層水溶液中的Cl–會(huì)破壞2024鋁合金表面的氧化膜，導(dǎo)致2024鋁合金繼續(xù)被腐蝕。Ni鍍層的阻抗譜由一段容抗弧組成。Ni-W-P鍍層及Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的阻抗譜均由容抗弧和感抗弧組成，Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的容抗弧半徑最大，表明其阻抗最大，耐蝕性最好，而低頻感抗弧則對(duì)應(yīng)電極表面的吸附作用[20]。

圖7 三種鍍層與2024鋁合金的阻抗譜

2.4 Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的硬度與耐磨性分析

圖8為Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層、Ni-W-P鍍層、Ni鍍層與2024鋁合金的硬度測(cè)試結(jié)果。Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的顯微硬度達(dá)到了535.6HV，分別比2024鋁合金、Ni鍍層、Ni-W-P鍍層的顯微硬度高428.4、338.8、182.9HV。Ni鍍層、Ni-W-P鍍層、Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的顯微硬度依次增加，其主要原因是：W是一種硬質(zhì)金屬，本身硬度較大，且W原子與Ni原子之間具有很強(qiáng)的結(jié)合力，在化學(xué)鍍過(guò)程中，W與Ni發(fā)生共沉積，從而提高了鍍層抵抗局部塑性變形的能力[21]。同時(shí)W與P的加入，使得Ni晶格發(fā)生畸變，增加了鍍層的位錯(cuò)阻力，從而增強(qiáng)了鍍層的硬度，所以Ni-W-P鍍層的顯微硬度較Ni鍍層高[22-23]；納米TiO2顆粒在化學(xué)沉積過(guò)程中能夠提供更多的形核核心，使鍍層晶粒得到細(xì)化，同時(shí)納米TiO2顆粒硬度高且彌散地分布于鍍層中，從而使Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的硬度在Ni-W-P鍍層的基礎(chǔ)上進(jìn)一步提高。

圖8 三種鍍層與2024鋁合金的顯微硬度

圖9為2024鋁合金、Ni鍍層、Ni-W-P鍍層以及Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的磨損失重曲線，根據(jù)該曲線計(jì)算出其磨損速率分別為0.9520、0.6117、0.4285、0.1942 mg/min。Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的磨損速率最小，僅為2024鋁合金的20%、Ni鍍層的32%、Ni-W-P鍍層的45%。其可能的原因?yàn)椋{米TiO2顆粒具有減摩作用，減小了Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的摩擦阻力，如圖10所示，Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的平均摩擦系數(shù)為0.069，比2024鋁合金（0.104）、Ni鍍層（0.091）以及Ni-W-P鍍層（0.079）均小[24-25]。此外，納米TiO2顆粒具有強(qiáng)化作用，可以提高Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的顯微硬度（如圖8所示），使鍍層具有更強(qiáng)的抵抗塑性變形的能力，在摩擦過(guò)程中，變形量更小，磨損率低。

圖9 三種鍍層與2024鋁合金磨損失重曲線

圖10 三種鍍層與2024鋁合金摩擦系數(shù)曲線

3 結(jié)論

1）納米TiO2顆粒的加入未改變Ni-W-P鍍層的晶體結(jié)構(gòu)，TiO2顆粒只是機(jī)械式均勻地?fù)诫s在鍍層中，使鍍層表面更加致密，但納米TiO2顆粒的加入可細(xì)化Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的晶粒，制備得到的Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的平均晶粒尺寸為9.706 nm，比Ni-W-P鍍層的晶粒尺寸減小了0.612 nm。

2）Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層在Cl–為2×105mg/L的地層水中，自腐蝕電位比Ni-W-P鍍層正移了0.0813 V，其腐蝕傾向明顯降低。失重試驗(yàn)表明，Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層在溫度為100 ℃、Cl–為2×105mg/L的地層水中的腐蝕速率為0.1062 g/(m2/h)，較Ni-W-P鍍層下降了21%。

3）Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的顯微硬度為535.6HV，相比Ni-W-P鍍層增加了182.9HV。Ni-W-P/TiO2復(fù)合鍍層的磨損速率為0.1942 mg/min，較Ni-W-P鍍層下降了55%。

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Effect of Nano-TiO2Particles on Properties of Ni-W-P Alloy Coating

1,1,1,1,2,2,3

(1.Southwest Petroleum University, Chengdu 610500, China; 2.Petroleum Engineering Technology Research Institute of Northwest Oilfield Branch of Sinopec, Urumqi 830000, China; 3.Chongqing University, Chongqing 400030, China)

This paper is to explore the effect of Nano-TiO2particles on the microstructure, corrosion resistance and wear resistance of Ni-W-P coating, and improve the corrosion resistance of 2024 aluminum alloy pipe. Ni-W-P/TiO2nanocomposite coating was prepared on the surface of 2024 aluminum alloy by electroless plating. The surface morphology, surface element distribution and phase of the coating were characterized by SEM, EDS and XRD. The microhardness and wear resistance of the traditional Ni-W-P coating and the prepared Ni-W-P/TiO2nanocomposite coating were compared. The results show that the grain of the coating is refined after adding nano-TiO2particles. EDS results show that nano-TiO2particles are evenly distributed in the coating. The phase analysis shows that the coating is nanocrystalline. The average grain size of the coating is 9.706 nm after adding nano-TiO2particles, which is 0.612 nm smaller than that of Ni-W-P coating. The weight loss test shows that the Ni-W-P/TiO2nanocomposite coating with the content of Cl–is 2×105mg/L formation water has strong corrosion resistance, and the corrosion rate is 0.1062 g/(m2?h), which is 21% lower than that of Ni-W-P coating, 31% lower than that of Ni coating and 69% lower than that of aluminum alloy substrate. The electrochemical results show that the self corrosion potential of Ni-W-P/TiO2nanocomposite coating is 0.0813 V, 0.1668 V and 0.4141 V higher than that of Ni-W-P coating, Ni coating and 2024 aluminum alloy, respectively, and the corrosion tendency is lower. Compared with Ni-W-P coating, Ni coating, Ni-W-P/TiO2nanocomposite coating has the highest microhardness (535.6HV) and wear resistance (0.1942 mg/min). The addition of nano-TiO2particles can reduce the grain size of the coating, make the coating surface more compact, improve the hardness of the coating, and enhance the corrosion resistance and wear resistance of the coating.

2024 aluminum alloy; chemical plating; Ni-W-P coating; nano-TiO2; composite coating; microstructure; corrosion resistance

2021-03-02；

2021-06-07

WANG Xiao-hong (1972—), Female, Doctor, Associate professor, Research focus: corrosion and protection of materials.

王小紅, 劉豪, 蔣焰罡, 等. 納米TiO2顆粒對(duì)Ni-W-P合金鍍層性能的影響[J]. 表面技術(shù), 2022, 51(1): 86-92.

TG174.4

A

1001-3660(2022)01-0086-07

10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2022.01.009

2021-03-02；

2021-06-07

四川省科技廳應(yīng)用基礎(chǔ)項(xiàng)目（2021YJ0346）

Fund：Department of Science and Technology Application Fundamental Project of Sichuan Province (2021YJ0346)

王小紅（1972—），女，博士，副教授，主要研究方向?yàn)椴牧系母g與防護(hù)。

WANG Xiao-hong, LIU Hao, JIANG Yan-gang, et al. Effect of Nano-TiO2Particles on Properties of Ni-W-P Alloy Coating[J]. Surface Techno-logy, 2022, 51(1): 86-92.