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    SUS304/42CrMo4異種材料激光焊接接頭微觀組織及力學性能研究

    2022-02-02 10:21:20金愛龍
    機械設計與制造工程 2022年12期
    關鍵詞:焊縫

    金愛龍

    (同高先進制造科技(太倉)有限公司,江蘇 太倉 215400)

    隨著工程應用和科學技術的發(fā)展,對零部件綜合性能要求越來越高,使用單一材料難以滿足各種要求[1]。因此,既能夠控制成本、又能滿足工作需求的異種材料的連接,尤其是不同種類鋼的焊接越來越受到關注[2]。

    目前,采用手工電弧焊、攪拌摩擦焊以及氣體保護電弧焊來進行碳鋼、不銹鋼和合金結構鋼等異種材料連接的工藝較多。吳瑋等[3]對SUS304和42CrMo4采用摩擦攪拌焊,研究結果顯示最大抗拉強度為687.55 MPa,在SUS304基體上發(fā)生斷裂。歐平等[4]對異種材料SA508與316L進行填絲鎢極惰性氣體弧焊(TIG)試驗,并對獲得的焊接接頭顯微組織與硬度進行研究分析。Wang等[5]通過TIG對異種材料254SMO/Q235B的連接工藝進行了研究。劉東宇[6]對異種材料E36和304連接獲得的焊接接頭微觀組織及性能進行了研究。

    然而,由于異種材料熱物理性能存在較大差異,使用傳統(tǒng)焊接方法很難獲得缺陷較少的接頭[7-8]。隨著光纖傳輸技術的發(fā)展,激光焊接工藝得到了廣泛推廣,并應用于異種金屬的連接[9]。本文采用激光焊接工藝對異種材料SUS304/42CrMo4進行連接,結合SUS304良好的耐腐蝕性、耐熱性、低溫強度以及42CrMo4的耐磨性和高強度等優(yōu)點,研究了不同工藝參數對微觀組織和機械性能的影響,以確定最佳工藝參數。

    1 實驗材料和方法

    試驗選用SUS304和42CrMo4作為母材,尺寸均為100 mm×60 mm×2.5 mm,其主要化學成分見表1,焊接示意圖如圖1所示。在焊接前用銑床對材料表面進行加工,并用丙酮清洗,以去除表層油污。

    表1 選用母材成分表 %

    激光焊接試驗系統(tǒng)由大功率激光器IPG LDF- 6000、機器人KUKA、激光焊接頭HIGHYAG組成。試驗時,保持焊接速度30 mm/s和保護氣體流量18 L/min不變,研究離焦量(分別設定為0,4,8 mm)、激光功率(分別設定為1 500,2 500,3 000 W)的變化對焊后焊縫性能的影響。

    圖1 SUS304和42CrMo4焊接示意圖

    將焊后試樣進行線切割處理,其尺寸為10 mm×10 mm×5 mm ,繼而將試樣放入丙酮中,利用超聲波清洗去除其油污。然后進行鑲嵌、水磨、拋光,并用王水進行腐蝕待觀察。采用金相顯微鏡和掃描電鏡(SEM)進行接頭組織觀察。焊縫元素遷移的半定量分析由SEM附帶的能譜儀(EDS)進行點及線掃描從而進行成分分析。利用X射線衍射儀(XRD)分析焊縫相組成。通過維氏硬度儀來測試焊縫的顯微硬度分布,加載載荷為200 g,加載時間為10 s。根據GB/T 2651—2008 (ISO4136:2001,金屬材料焊縫破壞試驗-橫向拉伸試驗,IDT)測試拉伸強度。

    2 結果和討論

    圖2是焊接速度為30 mm/s和離焦量為 0 mm時,采用不同的激光功率(1 500,2 500 和3 000 W)進行焊接獲得的焊接接頭宏觀形貌。由圖可知,激光功率為1 500 W時,焊縫表面成型良好,觀察其焊縫背面及焊縫截面微觀形貌,可以發(fā)現(xiàn)由于能量密度不足,焊縫焊趾位置出現(xiàn)假焊及未焊透現(xiàn)象;當激光功率增加到3 000 W時,由于能量過高,焊縫表面出現(xiàn)少許燒穿現(xiàn)象;當激光功率為2 500 W時,觀察焊后接頭正反面宏觀形貌,均無任何焊接缺陷且焊縫呈現(xiàn)均勻狀態(tài)。

    圖3是焊接速度為30 mm/s和激光功率為2 500 W時,采用不同離焦量(0,4和8 mm)進行焊接試驗所獲得的焊接接頭宏觀形貌。由圖可知,當離焦量f=4 mm時,焊接接頭焊縫表面及背面成型均勻,并無孔洞等缺陷;當離焦量f=0 mm時,由于光斑較小,不能較好地熔化母材,所以焊后表面成型不均勻且出現(xiàn)少許假焊現(xiàn)象;當離焦量f=8 mm時,焊縫背面出現(xiàn)未焊透現(xiàn)象,這是由于離焦量過大導致工作平面上的能量密度降低。

    圖3 離焦量對焊縫外觀的影響

    圖4是激光功率為2 500 W、焊接速度為30 mm/s、離焦量為4 mm時獲得的焊后焊縫(WS)微觀組織形貌。由圖4(a)和(b)可以看出,異種材料在焊縫處形成良好冶金結合,且無孔隙、裂紋等缺陷。從圖4(a)可以看出,由于奧氏體不銹鋼導熱系數較低,吸收率較高,即SUS304側溫度梯度較小,所以在SUS304一側產生的熱影響區(qū)(HAZ)窄,同時可以發(fā)現(xiàn)在焊縫內及附近存在一個動態(tài)再結晶過程,結合經典凝固理論,G/R(溫度梯度/凝固速率)降低導致焊縫和熱影響區(qū)發(fā)生晶粒細化現(xiàn)象,生成的微觀組織主要為奧氏體。

    另外,由于激光焊接是一個快速冷卻和凝固的過程,當熔化的熔池從高溫快速冷卻后,淬硬性較大的42CrMo4側主要形成馬氏體和上貝氏體組織,在鐵素體之間保留了少量奧氏體;同時,由于焊縫及熱影響區(qū)存在溫度場分布不均勻現(xiàn)象,從焊縫到熱影響區(qū)溫度分布逐漸降低,所以在焊縫區(qū)形成的馬氏體數量高于熱影響區(qū)。

    圖5是激光功率為2 500 W、焊接速度為30 mm/s、離焦量分別為4 mm和8 mm時獲得的WS中心的SEM微觀組織圖。當離焦量f=4 mm時,由于較高的能量輸入,部分區(qū)域形成針狀馬氏體。當離焦量f=8 mm時,焊縫中形成了一定角度的板條狀馬氏體。

    圖6是激光功率為2 500 W、焊接速度為 30 mm/s、離焦量分別為4 mm和8 mm時獲得的焊縫

    圖4 焊縫微觀結構

    圖5 離焦量對焊縫微觀組織的影響

    的X射線衍射能譜圖。用軟件Jade進行標定,表明相組織分別是δ-Fe、γ-Fe和馬氏體,碳分別溶解在δ-Fe和γ-Fe中,形成鐵素體和奧氏體。結果表明,大量馬氏體的形成與前文金相組織分析結果一致。

    圖6 不同離焦量下焊縫X射線衍射能譜圖

    圖7是激光功率為2 500 W、焊接速度為30 mm/s、離焦量為4 mm的焊縫和基材上的EDS分析結果。圖7(b)顯示,圖7(a)中所示的6個標記點的化學成分在焊縫和42CrMo4界面附近呈上升趨勢,這很好地解釋了該區(qū)域存在碳化物。圖7(c)和(d)為線性元素掃描分析結果,由于在焊接過程中發(fā)生了溶解與擴散行為,F(xiàn)e從SUS304側向42CrMo4側逐漸增加。

    圖7 焊縫EDS分析結果

    圖8是SUS304/42CrMo4對接接頭在激光功率為2 500 W、焊接速度為30 mm/s時,不同離焦量情況下的顯微硬度分布圖。從SUS304到42CrMo4測量的平均顯微硬度可以看出,當離焦量從4 mm增加到8 mm時,焊縫區(qū)域的顯微硬度呈降低趨勢。這是由于隨著離焦量的增加,能量密度降低,導致冷卻速率下降,從而降低了馬氏體含量,增加了鐵素體的含量。結合圖4(c),當離焦量為8 mm時,由于能量較低,焊接接頭未焊透,從而導致顯微硬度值較低。另外,由圖8還可以看出,顯微硬度在異種鋼焊接接頭的硬度分布不均勻,從WS區(qū)向HAZ明顯下降,最終與母材硬度一致。這一現(xiàn)象說明,在激光焊接快速加熱和冷卻的過程中,奧氏體組織向更高硬度馬氏體轉變。另外,在圖5(a)中,部分區(qū)域形成了針狀馬氏體,其硬度值高于圖5(b)中形成的板條狀馬氏體,這也是在離焦量為4 mm時所獲焊接接頭具有高硬度的原因之一。

    圖8 SUS304/42CrMo4對接接頭

    對獲得的焊接接頭進行拉伸試驗,進一步研究其力學性能,結果如圖9所示。當離焦量為4 mm時,斷裂發(fā)生在SUS304一側,平均抗拉強度數值為744.7 MPa;離焦量為8 mm時,斷裂發(fā)生在SUS304與WS之間的熔合線處,平均抗拉強度數值為633.5 MPa。這種較低的強度可能是由于圖4(c)中焊縫未焊透的原因導致,較低的能量密度引起焊縫應力集中。另外圖9表明,當離焦量為8 mm時,相較于離焦量為4 mm的焊接接頭,焊縫熔寬較寬,由于工作平面上的光斑較大從而使焊縫未焊透,導致在熔合線處斷裂。

    圖9 拉伸試驗應力-應變曲線

    圖10是用掃描電鏡觀察不同離焦量情況下接頭斷口斷裂形態(tài),由圖10(a)可以看出,斷口存在一些大小不等的韌窩,韌窩較淺且分布不均勻,如前文對圖5的分析,焊縫組織為板條狀馬氏體,塑性相對較差,并且從圖9可以看出,該試樣在斷裂的時候沒有明顯的屈服現(xiàn)象發(fā)生,塑性變形很小,為典型的準解理特征[10]。當離焦量為4 mm時,焊接接頭拉伸試驗斷裂現(xiàn)象發(fā)生在基材SUS304上,同時結合圖10(b)可以看出該斷裂屬于典型的韌性斷裂。這是由于在外部施加載荷后,在晶體滑移面上產生大量的位錯堆積,逐漸出現(xiàn)微孔,從而導致應力集中,微孔開始形核長大,相互聚集形成新的孔洞,直至整個接頭發(fā)生斷裂。

    圖10 不同離焦量下斷口的微觀組織圖

    3 結論

    本文通過對異種材料SUS304和42CrMo4的激光焊接進行組織及性能研究,得出以下結論:

    1)激光功率為2 500 W、焊接速度為30 mm/s、離焦量為4 mm時,焊縫表面成型連續(xù)且無氣孔和裂紋等缺陷。

    2)EDS分析表明,焊接過程中發(fā)生了元素遷移現(xiàn)象。此外,在靠近WS的SUS304側形成奧氏體,在42CrMo4側形成馬氏體、上貝氏體和少量殘余奧氏體。

    3)由于激光焊接的快速冷卻特性,焊縫中形成大量馬氏體,導致WS處顯微硬度值遠高于基材,同時在離焦量為4 mm時,所得焊接接頭硬度值高于離焦量為8 mm時所得焊接接頭硬度值。

    拉伸試驗結果表明,離焦量為4 mm時,斷裂發(fā)生在SUS304側,其拉伸強度為744.7 MPa;離焦量為8 mm時,斷裂發(fā)生在SUS304與焊縫的熔合線處,其拉伸強度為633.5 MPa。導致該現(xiàn)象的原因可能是能量不夠集中,熱輸入較小,出現(xiàn)未焊透現(xiàn)象。

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