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    吉林西部湖沼相淤泥工程特性研究

    2022-02-02 01:48:20于仲離許小龍占鑫杰朱群峰張青民
    吉林地質(zhì) 2022年3期
    關(guān)鍵詞:滲透系數(shù)淤泥力學(xué)

    于仲離,許小龍,占鑫杰 ,朱群峰,張青民

    1.中國水利水電第一工程局有限股份公司基礎(chǔ)分局,吉林 長春 130033;2.南京水利科學(xué)研究院,江蘇 南京 210029

    0 引言

    吉林西部河湖連通工程位于松嫩平原西南部,地處東北腹地,為生態(tài)修復(fù)、經(jīng)濟騰飛奠定了堅實基礎(chǔ)。工程沿線河湖區(qū)分布有一層呈流塑狀的湖沼相淤泥,層厚分布不均,為建設(shè)帶來了困難與挑戰(zhàn)。湖沼相淤泥具有天然含水率高、孔隙比大、滲透系數(shù)小、強度低、壓縮性高、穩(wěn)定性差、固結(jié)時間長等特性[1-3]。如不進行系統(tǒng)的調(diào)查研究,易引發(fā)地基滑移、邊坡失穩(wěn)等工程事故。針對吉林西部典型的湖沼相淤泥進行全面系統(tǒng)的研究,從物理力學(xué)性質(zhì)、現(xiàn)場監(jiān)測成果、反演計算等方面分析吉林西部湖沼相淤泥的工程特性,為該地區(qū)的工程建設(shè)提供指導(dǎo)。

    1 工程概況

    項目位于吉林省松原市境內(nèi),在工程建設(shè)前期發(fā)現(xiàn):大壩里程樁號K3+220~K6+552(見圖1)地基廣泛分布有一層土性較差的淤泥質(zhì)軟土。受復(fù)雜水力條件及沉積環(huán)境影響,場地自上而下分布有5層結(jié)構(gòu),分別為:2-1壤土、2-2砂壤土、2-3淤泥質(zhì)黏土、2-4淤泥、4-1黏土。淤泥層呈黑褐色,飽和,軟-流塑,含有機質(zhì),具有腥臭味,見有未腐爛的植物根系,局部夾薄層砂土,分布于沼澤洼地的中、下部,沿線均有分布,層厚達0.8~10.8 m。

    圖1 研究區(qū)地質(zhì)簡圖

    2 湖沼相淤泥礦物成分分析

    X射線衍射是黏土礦物定性、定量分析的常用手段,每種礦物晶體存在唯一的X射線衍射,且其對應(yīng)特征不會因為多種物質(zhì)混合而發(fā)生改變[4]。因此采用X射線衍射法測定吉林西部湖沼相淤泥的礦物成分。礦物組成如表1所示,石英礦物含量最高為51.2%,其次為伊利石17.9%。

    表1 湖沼相淤泥礦物組成

    燒失量法是測量有機質(zhì)含量的可靠手段,當有機質(zhì)含量>10%時,采用燒失量法估測土壤有機質(zhì)含量的結(jié)果可信度較高,同時因其便捷經(jīng)濟的特點被廣泛運用于土壤學(xué)、地質(zhì)學(xué)中土體有機質(zhì)含量的研究[5-6]。本文采用燒失量法測得的湖沼相淤泥中的有機質(zhì)含量均值為7.6%。

    3 湖沼相淤泥工程特性的非均勻性

    現(xiàn)場采用鉆孔取土的方式,選取30組具有代表性的淤泥土樣,參照《土工試驗方法標準》[7]開展吉林西部湖沼相淤泥的室內(nèi)試驗,掌握該淤泥土的基本物理力學(xué)特性,并結(jié)合現(xiàn)場勘探結(jié)果分析軟基段湖沼相淤泥的空間分布特征。

    3.1 湖沼相淤泥物理力學(xué)特性研究

    試驗所得的淤泥質(zhì)土樣的基本物理力學(xué)參數(shù)有:濕密度、含水率、土粒比重、孔隙比、液限、塑限、顆粒分析、滲透系數(shù)、無側(cè)限抗壓強度、壓縮性指標、不排水抗剪強度等,具體試驗結(jié)果如表2~表4所示。

    表2 湖沼相淤泥基本物理特性

    3.1.1 物理特性研究

    湖沼相淤泥的濕密度、含水率、土粒比重、液塑限分別采用環(huán)刀法、烘干法、比重瓶法、液塑限聯(lián)合測定儀法測得,顆粒分析采用篩析法與密度計法測定,滲透系數(shù)采用南55型滲透儀開展變水頭試驗。

    試驗結(jié)果顯示湖沼相淤泥具有以下特點:本區(qū)域淤泥孔隙比大、含水率高,濕密度與干密度相應(yīng)較小,塑性指數(shù)與液性指數(shù)高,細顆粒含量高,滲透性差,且不同區(qū)域試驗結(jié)果離散較大,空間分布不均,A6~A8區(qū)土的物理性質(zhì)最差。

    湖沼相淤泥的含水率均值為59.3%、孔隙比均值為1.58、濕密度均值為1.65。試驗所得的孔隙比大于1.5,有機質(zhì)含量為7.5%,符合《土的工程分類標準》[8]與《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》[9]有關(guān)淤泥的規(guī)定。根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范》[10],湖沼相淤泥液性指數(shù)均值為1.4,遠高于1.0土體呈流塑狀。

    從表3中可以看出該淤泥土樣由細砂粒、粉粒和黏粒組成,細顆粒(粉粒、黏粒)含量高,占總質(zhì)量的95.2%,其中粉粒與黏粒含量分別為59.5%、35.7%。土體的雙向滲透系數(shù)都較小,其中水平向滲透系數(shù)大于其自身垂直向的滲透系數(shù),垂直向與水平向的滲透系數(shù)分別為0.9×10-7、4.3×10-7。這是由于該地區(qū)淤泥土細顆粒含量高,比表面積大水分子易吸附在顆粒表面;同時富含有機物,膠結(jié)作用愈強,親水能力愈強,表現(xiàn)為土體滲透系數(shù)較小在10-7量級,滲透性較差,成為影響土體排水固結(jié)特性的主要因素。

    表3 顆粒組成與滲透系數(shù)

    3.1.2 力學(xué)特性研究

    為較全面的了解湖沼相淤泥的工程特性,針對淤泥土樣開展了標準固結(jié)試驗、無側(cè)限抗壓強度試驗、三軸固結(jié)不排水剪試驗,測得其壓縮系數(shù)、無側(cè)限抗壓強度、有效黏聚力與內(nèi)摩擦角不同分區(qū)試驗結(jié)果如表4所示。

    表4 湖沼相淤泥基本力學(xué)特性

    試驗所得壓縮系數(shù)均值為1.28 MPa-1屬高壓縮性土,地基沉降變形大;無側(cè)限抗壓強度均值為5.4 kPa,有效黏聚力均值為11 kPa,有效內(nèi)摩擦角均值為20.9°。分析其原因是湖沼相淤泥孔隙比高、富含有機質(zhì)使壓縮性增大、滲透性下降;黏粒含量高,有機質(zhì)的膠結(jié)作用,使部分區(qū)域淤泥的黏聚力增加。淤泥土的無側(cè)限抗壓強度低、A7~A8區(qū)有效黏聚力低,這是由于淤泥的高含水率影響其力學(xué)性能,隨著含水率的增加,土顆粒間相互作用力減弱,黏聚力降低,各項力學(xué)指標呈降低趨勢[11]。

    3.2 空間分布特性分析

    由上一章節(jié)可知,場地內(nèi)湖沼相淤泥的基本物理力學(xué)特性隨空間分布不均,不同分區(qū)淤泥的基本物理力學(xué)特性存在較大差異,A6~A8區(qū)淤泥土的物理力學(xué)特性最差,其余分區(qū)較好。同時淤泥層厚度也存在空間分布不均的現(xiàn)象,圖2~圖3選取圖1中Ⅰ-Ⅰ’、Ⅱ-Ⅱ’斷面分析淤泥層的空間分布特性。

    圖2 Ⅰ-Ⅰ’斷面土層分布縱剖面圖

    圖3 Ⅱ-Ⅱ’斷面土層分布橫剖面圖

    根據(jù)圖2、圖3可知,研究區(qū)域廣泛分布有一層呈流塑狀的淤泥土,埋藏深,且層厚變化較大,沿軸線方向從A2~A7區(qū)呈遞增趨勢,最大厚度為11 m,從A7~A9區(qū)呈遞減趨勢;受湖流、波浪以及環(huán)境等影響,自湖岸至湖心不同區(qū)域沉積物顆粒特性和結(jié)構(gòu)性一般有所差異,垂直于壩軸線方向由背水側(cè)向迎水側(cè)淤泥層厚度呈遞增趨勢。

    4 湖沼相淤泥的排水固結(jié)特性

    排水固結(jié)法是加固軟土地基的一種有效方法,該方法是指地基在荷載作用下,通過布設(shè)的豎向排水通道,使土中孔隙水排出,孔隙比減小,地基發(fā)生固結(jié)變形強度逐漸增長。本工程采用真空聯(lián)合堆載預(yù)壓的方式加固軟土地基,通過打設(shè)排水板提供良好的豎向排水通道,加快軟土地基固結(jié)。因此淤泥層的排水固結(jié)特性將直接影響地基強度提升速率,本章通過現(xiàn)場超靜孔隙水壓力監(jiān)測數(shù)據(jù)與反演計算進一步分析湖沼相淤泥的排水固結(jié)特性。

    4.1 現(xiàn)場孔壓測試成果

    通過埋設(shè)在土體中不同深度處的孔隙水壓力測頭,可以直觀的了解不同土層地基土超靜孔隙水壓力的消散情況,反應(yīng)土體的排水固結(jié)特性,衡量地基加固效果。通常將孔隙水壓力計埋設(shè)在四根排水板中間,本工程分別在原地面以下3 m、6 m、9 m、12 m、15 m、18 m處埋設(shè)孔隙水壓力計,并將電纜線引到加固區(qū)外通過評率計觀測。以試驗區(qū)為例,分析湖沼相淤泥的排水固結(jié)特性,超靜孔隙水壓力變化過程曲線如圖4所示。

    圖4 超靜孔隙水壓力變化過程曲線

    圖中1階段為開始抽真空階段,2、4階段代表真空聯(lián)合堆載階段(其中4階段為冬歇期后恢復(fù)抽真空,待膜下真空壓力達設(shè)計要求后繼續(xù)堆載),3、5階段為冬歇期,停止抽真空與堆載。

    通過圖4可知,不同深度地層超靜孔隙水壓力呈現(xiàn)出明顯的差異性。3 m、6 m、18 m為滲透性較好的壤土、砂土、黏土層,第1階段地基中孔壓迅速降低,隨后趨于穩(wěn)定;第2、4階段孔壓變化較小,滲透性好,受堆載影響較小;第3、5階段停止抽真空淤泥層中孔隙水向滲透性較好的土層中富集,孔壓上升。

    9~15 m深度處,上部2~3層是淤泥質(zhì)黏土、下部2~4層是淤泥層,在第1階段孔隙水壓力緩慢降低;第2、4階段隨著填筑工作的開展,超靜孔隙水壓力逐步上升,無明顯消散趨勢;第3、5階段冬歇期軟土層中超靜孔隙水壓力緩慢消散,消散趨勢不明顯。

    這是因為與壤土、砂壤土層對比湖沼相淤泥滲透性差,排水固結(jié)特性較差,荷載增加孔隙水壓力迅速增加,且難于及時排出,超靜孔隙水壓力消散較慢,地基強度提升緩慢,需較長的時間來完成強度的增長與地基的固結(jié)沉降。

    4.2 滲透系數(shù)的反演分析

    由于壩基內(nèi)呈軟塑-流塑狀態(tài)的淤泥層是影響壩體變形的主要土層,因此本次參數(shù)反演對象只針對該主要控制層2~4層的淤泥土,對于其本構(gòu)模型參數(shù),選取對孔壓消散影響較大的滲透系數(shù)進行反演。選用修正劍橋模型進行反演分析,主要是在正常固結(jié)和弱超固結(jié)土的試驗基礎(chǔ)上建立起來的,是理論較為完善、應(yīng)用最為廣泛的土體彈塑性模型[12]。

    修正劍橋模型屈服方程為:

    (1)

    反演分析時,根據(jù)計算變位與實測變位之間的誤差均方和為最小的原則,調(diào)整計算參數(shù),求最優(yōu)值,即求一組最優(yōu)的參數(shù),使下列目標函數(shù)趨于最小。

    式中:n為測點數(shù),dm、dc分別為測點處的實測和計算變位。

    土體本構(gòu)模型參數(shù)初值主要通過工程類比確定,淤泥土的基本物理力學(xué)特性參數(shù)根據(jù)前述相關(guān)試驗成果綜合確定,計算參數(shù)初始值見表5?;谧冃伪O(jiān)測值反演出的滲透系數(shù)與實測值對比結(jié)果如6所示。

    表5 計算參數(shù)初始值

    從表6可知,實測滲透系數(shù)均值為4.3×10-7,反演計算所得滲透系數(shù)均值為3.34×10-7,反演計算值與實測值較為接近,淤泥的滲透系數(shù)在10-7量級,與現(xiàn)場淤泥層中超靜孔隙水壓力的消散規(guī)律吻合。實測結(jié)果,現(xiàn)場數(shù)據(jù),反應(yīng)計算的結(jié)果相互印證,均反映出淤泥滲透性差,排水固結(jié)特性差的特點。

    表6 滲透系數(shù)反演結(jié)果與實測結(jié)果對比

    5 結(jié)論

    從物理力學(xué)性質(zhì)、現(xiàn)場監(jiān)測成果、反演分析等方面分析吉林西部湖沼相淤泥的工程特性,得出如下結(jié)論:

    (1)吉林西部湖沼相淤泥由于歷史沉積的原因,空間分布呈現(xiàn)出極度的不均勻性,土層由上至下分布不均,流塑狀淤泥層埋藏深厚;各區(qū)段淤泥層厚度不均;同一區(qū)段淤泥層由背水側(cè)至迎水側(cè)逐漸變厚,且不同分區(qū)淤泥的物理力學(xué)特性存在差異。

    (2)吉林西部湖沼相淤泥具有濕密度低、含水率高、孔隙比大、壓縮性高、液性指數(shù)和塑性指數(shù)高呈流塑狀的工程特征。

    (3)湖沼相淤泥礦物組成以石英為主,細顆粒含量高且富含有機質(zhì),土體滲透系數(shù)小、排水固結(jié)特性差,孔隙水壓力難于及時消散,沉降固結(jié)時間長。

    (4)現(xiàn)場淤泥層的超靜孔隙水壓力消散規(guī)律與反演計算結(jié)果吻合,進一步驗證湖沼相淤泥較差的排水固結(jié)特性。

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