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    合金元素對熱作模具鋼高溫強度的影響及新型壓鑄模用鋼的研制

    2022-01-25 03:39:58島村祐太舘幸生中間一夫于
    模具制造 2021年12期
    關鍵詞:壓鑄模碳化物軟化

    島村祐太,舘幸生,中間一夫于 紅(譯)

    (東北特殊鋼集團股份有限公司技術中心,遼寧大連 116105)

    1 引言

    近年來,機動車燃油費成本增加,推動了自動車車體和鋁制品部件向高強度、輕量化發(fā)展。使制造汽車部件的成型模具負荷強度不斷增大。同時,在提高汽車制造行業(yè)產(chǎn)能及效率,縮短加工周期的背景下,模具具有在惡劣的作業(yè)環(huán)境下,抵抗熱疲勞裂紋、提高抗軟化性能的要求愈加強烈,使用壽命長、性能高的新型模具材料亟待開發(fā)。

    抵抗熱疲勞裂紋是熱作模具鋼的重要指標之一。如圖1所示壓鑄模的腔體內(nèi)表面和轉(zhuǎn)動部分產(chǎn)生的熱疲勞裂紋。這樣的裂紋對制品的精度及表面產(chǎn)生極其惡劣的影響,降低了模具使用壽命,增加制造成本,有效抑制熱疲勞裂紋的產(chǎn)生是高性能熱作模具鋼的重要性能指標。

    圖1 表面熱疲勞裂紋示例

    熱疲勞裂紋在模具腔體表面呈現(xiàn)為龜裂狀,在使用過程的熱效應的作用下,使得模具表面軟化,與大氣接觸使裂紋兩側(cè)被氧化、在熱·冷交替連續(xù)的循環(huán)周期作用下,導致膨脹·收縮,加速裂紋擴展。如圖2所示,產(chǎn)生熱疲勞裂紋的模具材料斷面的顯微組織。④的箭頭所示為熱疲勞裂紋,模具內(nèi)部①淬回火硬度高達50HRC,②的表面硬度僅為35~40HRC,可以確認③為氧化層。綜上,控制材料的熱疲勞裂紋的關鍵是從提高材料的性能入手,在外界熱疲勞的作用下,有效抑制材料微裂紋的產(chǎn)生、擴展。研究模具材料的基礎性能,重點控制微裂紋的產(chǎn)生,首先要提高材料的高溫強度(抗軟化性)、抑制微裂紋的擴展、提高韌性、提高熱導率緩解熱熱疲勞等方面進行控制。以上可以看出,材料的高溫強度與韌性具有矛盾性,C、Mo、V含量增加可以提高高溫強度,而以上合金元素的增加加劇偏析,同時使碳化物含量增加,造成韌性不足。在這里,本文以提高高溫強度為目的,題為合金元素對熱作模具鋼高溫強度的影響為主要內(nèi)容,深入討論,并以此分析結(jié)果研制開發(fā)新型壓鑄模用鋼QDXHARMOTEX,并對該鋼的諸多特性進行初步探討。

    圖2 壓鑄件破損表面的橫截面顯微組織

    2 試驗方法

    2.1 試樣的制作及化學成分

    采用真空感應爐冶煉、澆注100kg鋼錠。鋼錠經(jīng)1,230℃加熱鍛造加工成35×70mm扁鋼,870℃保溫2h緩冷退火。加工比為10.0。表1所示為試樣化學成分,化學成分以0.33C-0.12Si-0.60Mn-5.1Cr-2.0Mo-0.5V(mass%)為基礎,主要對Cr、Mo、V進行微調(diào)設計6種化學成分。對碳化物形成元素的添加量作以調(diào)整,淬回火后穩(wěn)定碳化物所占的比率有所變化,特別是對高溫強度影響顯著的合金元素微調(diào),進行成分進行設計。D1~D5鋼在北美壓鑄模協(xié)會(NADCA)的C鋼成分范圍內(nèi)。表中成分參照JIS標準中SKD61的化學成分。

    表1 試樣的化學成分(%)

    分別對淬回火硬度、抗軟化性、沖擊性等特性進行試驗研究。淬回火硬度試驗,從試料心部切取邊長為15mm的試樣,經(jīng)500℃~640℃保溫60min空冷重復處理2次,測試布氏硬度。同時模擬實際的模具熱處理制度,收集淬回火硬度數(shù)據(jù)。經(jīng)冷卻30min后淬火,580℃~595℃保溫5h重復處理3次,進行硬度測試,按照以上熱處理制度,淬火后冷卻速度與300mm方鋼油冷心部冷卻速度相當。

    抗軟化性試驗。從試料心部切取邊長為15mm的試樣,要求試樣滿足45HRC調(diào)質(zhì)硬度。測試調(diào)質(zhì)硬度后,試樣在箱式爐進行溫度為600℃的保溫時長為3~100h,空冷后測試硬度,對抗軟化性進行評價。

    夏比沖擊試驗。試樣從試料心部與軋制方向垂直面切取60×13×13mm毛坯試樣,經(jīng)45HRC硬度調(diào)質(zhì)處理后,按照標準加工成2mm-V缺口試樣進行試驗。試驗溫度為常溫。

    2.2 淬回火后碳化物類型與碳化物所占比例預測

    如表2所示,淬回火處理條件下45HRC調(diào)質(zhì)硬度下析出碳化物種類及所占比例的平均計算結(jié)果。采用Thermo-Calc?綜合熱力學計算軟件系統(tǒng),以TCFe6數(shù)據(jù)為基礎。而且,1,030℃淬火態(tài)下不同回火溫度析出的各類穩(wěn)定碳化物所占的百分比。如圖3所示,淬回火后Mo、V及Cr合金元素含量對穩(wěn)定碳化物的析出類型的影響示意圖。在本研究的化學成分范圍內(nèi),M2C型碳化物隨著V含量的增加Mo含量的降低而增加。同時隨著Cr含量的降低碳化物也有增加傾向。一方面,M6C型碳化物隨著Mo含量的增加V含量的降低有增加傾向。另一方面,M23C6型碳化物隨著V、Mo含量的降低有增加傾向。多種碳化物的綜合作用結(jié)果,本研究在試驗鋼成分范圍內(nèi),預測淬回火后穩(wěn)定碳化物的析出種類及所占比率。

    圖3 Mo、V和Cr合金元素對析出碳化物的影響

    表2 淬回火條件下穩(wěn)定碳化物的體積分數(shù)

    3 試驗結(jié)果

    3.1 淬回火硬度

    如圖4所示,淬回火硬度示意圖。淬回火后D4鋼的抗高溫軟化性能最好,D3、D1、D2、D6、D5鋼抗高溫回火性能逐漸減弱。表2所示為淬回火狀態(tài)下析出的碳化物及所占比率,D4鋼中M2C作為穩(wěn)定的碳化物所占的比率較高,表現(xiàn)出優(yōu)越的抗高溫軟化性能。M2C、M6C、M23C6型碳化物在高溫狀態(tài)下較為粗大,M2C型碳化物硬度為1,800~3,000HV,M6C為1,600~2,300HV,M23C6為1,000~1,800HV,M2C型碳化物具有較高硬度。碳化物具有強化作用,M2C型碳化物對抑制高溫軟化,保持紅硬性的作用較為突出。

    圖4 回火溫度對D1~D6鋼硬度的影響

    3.2 抗軟化性

    圖5所示為抗軟化性試驗結(jié)果。如表3所示,試樣原始初期調(diào)質(zhì)硬度為45HRC的回火溫度下,保溫100h后用硬度的下降量(以下稱為軟化量)表示。軟化量的試驗結(jié)果顯示,D3、D4鋼的軟化量最少,D2、D1、D6、D5軟化量依次增加,與先前抗高溫軟化傾向的分析結(jié)果一致。即調(diào)質(zhì)處理時回火溫度較低的D5、D6鋼軟化度減量最大。而調(diào)質(zhì)處理時回火溫度較高的D3、D4鋼軟化度減量較少。這是由于回火溫度高有利于碳化物的析出及長大,隨即在600℃的溫度下保溫后,作為影響軟化性能的主要原因之一,碳化物的迅速析出及緩慢長大是主要影響因素。在高的回火溫度達到目標的調(diào)質(zhì)硬度,有利于提高抗軟化性能,即確保在淬回火狀態(tài)下獲得穩(wěn)定的M2C碳化物作為成分設計的主導思想。

    圖5 保持時間對D1~D6鋼硬度的影響

    表3 600℃保溫100h硬度下降值

    3.3 緩慢冷卻淬回火硬度

    前述試驗,試樣尺寸較小,冷速較快(理想)狀態(tài),而作為熱鍛模具尺寸要遠遠大于試樣尺寸,模具心部從淬火態(tài)冷卻時降溫速度降低,使回火保溫時間變長。此外,為了提高韌性,需要3次回火以滿足使用需求。實際壓鑄模熱處理淬回火硬度的波動情況與圖4結(jié)果略有差異。在這里,考慮大型模具,對緩慢冷卻淬回火硬度進行測定。如圖6所示,D1、D4及D6鋼緩慢冷卻淬回火硬度。D4和D1鋼比D6鋼能保持較高硬度。淬回火硬度要滿足壓鑄模的實際生產(chǎn)條件,試驗中使用的試樣尺寸較小、冷速較快,和實際生產(chǎn)存在差異。在這里,對析出碳化物的類型、緩慢冷卻淬回火硬度的測定、采用殘渣法測定碳化物析出類型、X線反射結(jié)果分別解析。以D1、D6鋼作為試驗對象,采用590℃溫度回火。X射線反射結(jié)果如圖7所示。兩鋼種析出碳化物為MC、M2C、M23C6及M3C。其中M2C碳化物及M23C6、MC碳化物對應峰值(1)及(2)進行比較,D1鋼的峰值(1)較高,可以確認D1鋼的M2C型碳化物析出較多。

    圖6 D1、D4和D6鋼回火溫度與硬度的關系

    圖7 D1、D6鋼X-射線碳化物分析結(jié)果

    3.4 韌性

    如圖8所示,夏比沖擊試驗結(jié)果。D1、D6鋼的沖擊值最高,D2、D4、D3、D5依次降低。表2所示穩(wěn)定碳化物的種類及所占比率的比較結(jié)果,M6C、M2C、MC型碳化物越多,沖擊值降低。Mo、V是構(gòu)成以上碳化物的主要元素,同時顯微組織的不均勻性及元素偏析也對沖擊值產(chǎn)生影響。

    4 QDX-HARMOTEX的開發(fā)

    4.1 QDX-HARMOTEX開發(fā)與策劃

    前面已經(jīng)討論過,提高高溫強度(抗軟化性)的有效方法為,材料具有高溫回火時晶粒粗化傾向小,硬度較高的M2C碳化物析出較多的特性,即為增加V的合金含量,降低Mo、Cr合金含量,添加過量的Mo和V合金含量,使材料韌性降低。高溫強度與韌性兼顧考慮,進行成分合金元素配比。以JIS標準SKD61鋼為基礎開發(fā)研制抗軟化性優(yōu)良的QDX-HARMOTEX壓鑄模具用鋼。該鋼種采用電渣重熔工藝,具有組織致密、性能優(yōu)良的特性。該材料具有抗軟化性及抵抗裂紋敏感性、高韌性為產(chǎn)品特性,本文對QDXHARMOTEX的淬回火硬度、抗軟化性、韌性、抵抗裂紋敏感性進行了詳細探討。

    4.2 試驗方法

    試驗材料經(jīng)60t電爐、LF爐精煉,RH真空脫氣,鑄錠加工后經(jīng)電渣重熔(ESR)后,再經(jīng)加熱、鍛造成型。成品外形尺寸與SKD61 ESR略有不同,QDX-HARMOTEX規(guī)格為180×610mm,SKD61 ESR規(guī)格為140×270mm。其他淬回火制度及抗軟化性、韌性試驗相同如2.1節(jié)所述。在此進行了抗裂紋敏感性試驗,是在模擬實際作業(yè)環(huán)境下進行。試驗裝置略圖如圖9所示。中央的試驗料周圍有加熱線圈及冷卻孔環(huán)繞,對試驗料進行高周波電流的急速加熱、冷卻交替循環(huán)操作。本次試驗,試驗料的硬度為45HRC,600℃加熱保溫5s,1,000個加熱、冷卻周期循環(huán),觀察試驗料的整體疲勞裂紋情況及裂紋最大深度,并對比分析。

    圖9 熱疲勞裂紋試驗裝置示意圖

    4.3 試驗結(jié)果

    如圖10所示,QDX-HARMOTEX與SKD61 ESR的淬回火特性比較。QDX-HARMOTEX鋼是根據(jù)理論分析結(jié)果本文討論的滿足M2C碳化物析出較多進行合金元素配比,成分設計的高性能材料,在565~570℃以上溫度回火,硬度明顯高于SKD61 ESR鋼。在較高的回火溫度,滿足壓鑄模的實際使用硬度為40~50HRC的要求,有效提高了壓鑄模的抗軟化性。

    圖10 回火溫度對QDX-HARMOTEX and SKD61 ESR鋼硬度的影響

    圖11所示為QDX-HARMOTEX和SKD61 ESR鋼的抗軟化試驗結(jié)果。從圖中可以看出,QDXHARMOTEX比SKD61 ESR鋼軟化量小,具有優(yōu)良的抗高溫軟化性能??梢杂行p少長時間使用所引起的模具軟化、抑制熱疲勞裂紋的產(chǎn)生,延長模具使用壽命。

    圖11 回火溫度對QDX-HARMOTEX and SKD61 ESR鋼硬度的影響

    圖12所示為常溫夏比沖擊試驗結(jié)果。QDXHARMOTEX鋼采用電渣重熔生產(chǎn)制造工藝,具有科學合理的合金元素配比,成分均勻、組織致密、偏析程度小、碳化物均勻細小,與SKD61 ESR相比具有更加優(yōu)良的韌性。

    圖12 沖擊試驗結(jié)果示意圖

    圖13所示為熱疲勞裂紋的試驗結(jié)果,QDXHARMOTEX與SKD61 ESR相比,新型壓鑄模具鋼對表面熱疲勞裂紋的產(chǎn)生具有有效的抑制作用、同時有效減少熱疲勞裂紋的平均深度及最大深度。結(jié)果表明,該新型材料具有高溫強度高、韌性好、抗熱疲勞裂紋性強的特點。

    圖13 熱疲勞裂紋試驗結(jié)果

    5 結(jié)論

    熱作模具鋼的高溫強度(抗軟化性能)、韌性及合金元素的影響有以下幾點:

    (1)通過在高的回火溫度下達到目標硬度,在淬回火狀態(tài)下獲得穩(wěn)定的M2C型碳化物的合金元素配比,可以獲得較好的抗軟化性能。

    (2)淬回火狀態(tài)下,析出較多的M2C型碳化物的基礎成分,合金元素的配比為,0.33C-0.12Si-0.60Mn-5.1Cr-2.0Mo-0.5V(mass%),適當降低Cr、Mo含量,增加V含量。

    (3)Mo、V的過量添加,使韌性下降。

    (4)本文所述新型材料QDX-HARMOTEX與SKD61 ESR相比,具有優(yōu)良的高溫強度和韌性,經(jīng)試驗確認具有良好的抗熱疲勞裂紋性特性。

    QDX-HARMOTEX是在滿足近年來模具鋼使用環(huán)境惡化,壓鑄模諸多性能亟待優(yōu)化的背景下,研制開發(fā)的高性能材料,相當北美壓鑄模協(xié)會(NADCA)的C grade材料,經(jīng)驗證對于材料性能給予很高的評價。QDX-HARMOTEX能夠抑制熱疲勞裂紋的產(chǎn)生,具有良好的強韌性配合,材料各項性能穩(wěn)定,延長模具使用壽命。

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