淺圓倉徑向通風(fēng)與常規(guī)通風(fēng)技術(shù)對比分析*

申志成 陳建軍 邱 輝 武傳森

(中央儲備糧日照倉儲有限公司 276826)

淺圓倉作為一種儲量大、機械化程度高的儲糧倉型，具有直徑大、糧堆高的特點，設(shè)計裝糧高度一般在20 m及以上。受此特點影響，糧食入庫過程中一般會在倉房中心區(qū)域形成較為嚴(yán)重的自動分級，尤其在儲存進(jìn)口大豆過程中，因大豆雜質(zhì)含量及含油量較高，高溫季節(jié)入庫后，糧堆升溫速度較快，自動分級又導(dǎo)致糧堆中心部位雜質(zhì)聚集嚴(yán)重、孔隙度低，儲糧及微生物呼吸作用產(chǎn)生的濕熱氣體難以排出糧堆，將逐漸產(chǎn)生發(fā)熱現(xiàn)象并持續(xù)加劇，如果短時間內(nèi)無法有效處理，極易造成糧堆局部板結(jié)、結(jié)塊，甚至走油赤變，嚴(yán)重時可能會出現(xiàn)碳化等現(xiàn)象。因此，淺圓倉儲存進(jìn)口大豆時，對中心通風(fēng)死角部位的通風(fēng)降溫效率要求極高。淺圓倉在常規(guī)機械通風(fēng)條件下，需耗費大量人力、物力對中心雜質(zhì)聚集區(qū)進(jìn)行局部打管降溫處理，通風(fēng)過程中往往出現(xiàn)中心區(qū)域與周邊糧堆降溫速度不一致，造成整體通風(fēng)時間長、通風(fēng)效率低、水分丟失嚴(yán)重，給儲糧安全保管造成不利影響。

針對淺圓倉常規(guī)機械通風(fēng)過程中發(fā)現(xiàn)的問題，日照倉儲公司立足實際，近年來積極開展淺圓倉徑向通風(fēng)技術(shù)研究，并圍繞該技術(shù)對部分淺圓倉進(jìn)行通風(fēng)系統(tǒng)改造與徑向通風(fēng)試驗研究，取得了良好的保水降溫通風(fēng)效果，有效降低了通風(fēng)期間的人力、物力成本，使淺圓倉的通風(fēng)均勻性和通風(fēng)效率得到明顯提升，為進(jìn)口大豆的安全保管提供了有力保障，并為后期徑向通風(fēng)技術(shù)大范圍推廣應(yīng)用積累了寶貴經(jīng)驗。

1 徑向通風(fēng)原理

日照倉儲公司改造安裝的淺圓倉徑向通風(fēng)系統(tǒng)由倉底環(huán)形主風(fēng)道、側(cè)壁垂直支風(fēng)道、中心管垂直風(fēng)道、中心管離心風(fēng)機及倉底混流風(fēng)機等部分組成，操作時，主要采用下行吸出式通風(fēng)模式，外界氣流由糧堆表面和中心管垂直風(fēng)道(為提高通風(fēng)效率，可借助倉頂中心管配置的離心風(fēng)機，將冷風(fēng)壓入中心管，高效提高中心糧堆內(nèi)的進(jìn)風(fēng)量，以中心徑向放射的通風(fēng)方式快速穿透中心雜質(zhì)區(qū)域)進(jìn)入糧堆，穿過糧層后進(jìn)入倉壁四周的垂直支風(fēng)道，然后通過環(huán)形主風(fēng)道經(jīng)倉底混流風(fēng)機排出倉外，實現(xiàn)淺圓倉通風(fēng)降溫的目的。

2 材料與方法

2.1 倉房條件及配套設(shè)施

試驗倉單倉設(shè)計倉容10500 t，倉房直徑30 m，設(shè)計裝糧線高20 m；倉頂配有4個自然通風(fēng)口、2個軸流風(fēng)機口，各配套安裝1臺1.1 kW軸流風(fēng)機以及1臺7.5 kW離心風(fēng)機，離心風(fēng)機出風(fēng)口直通倉房中心管風(fēng)道內(nèi)部；倉下南北兩側(cè)各配有1臺11 kW混流風(fēng)機；倉內(nèi)底部配有一圈環(huán)形主通風(fēng)道(與混流風(fēng)機連通)，主通風(fēng)道上方沿周邊倉壁均勻架設(shè)10條6.8 m高的支風(fēng)道；倉房正中位置立設(shè)有中心管一根，中心管外壁配有4條截面為月牙形的垂直風(fēng)道，風(fēng)道自地坪至向上17 m的區(qū)段內(nèi)均勻開孔布設(shè)14層風(fēng)網(wǎng)蓋板；倉內(nèi)配有30根數(shù)字式測溫電纜。倉房設(shè)施具體情況見圖1。

圖1 倉房設(shè)施分布圖

2.2 試驗器材

試驗采用的主要器材有：糧情測控系統(tǒng)、混流風(fēng)機、離心風(fēng)機、單管風(fēng)機、深層扦樣器及水分測定儀等。通風(fēng)設(shè)備具體參數(shù)見表1。

表1 通風(fēng)設(shè)備類型及參數(shù)

設(shè)備名稱型號功率(kW)風(fēng)壓(Pa)風(fēng)量(m3/h)混流風(fēng)機CZTY450-1111750～17516000～20100離心風(fēng)機4-72NO4.5A7.51116～17605712～10562單管風(fēng)機CDTY890.751700800

2.3 試驗糧食

我公司選取2020年8月下旬同批次入庫大豆的兩棟淺圓倉，其中208號倉作為徑向通風(fēng)試驗倉、216號倉作為常規(guī)通風(fēng)對照倉，開展徑向通風(fēng)對比試驗；兩棟倉在入庫結(jié)束后儲糧基礎(chǔ)糧溫偏高，平均糧溫在26.8℃以上，局部糧溫在30℃以上，為滿足安全保管要求，均需進(jìn)行降溫通風(fēng)處理，并達(dá)到堆內(nèi)糧溫基本平衡狀態(tài)。

大豆基本情況分別見表2、表3。

表2 糧食基本情況

倉號品種國別數(shù)量(t)入庫時間(年·月·日)入庫方式儲存方式208大豆阿根廷102872020·08·21機械散儲216大豆阿根廷102952020·08·28機械散儲

表3 糧食質(zhì)量及糧溫情況

倉號水分(%)雜質(zhì)(%)完整粒率(%)損傷粒率(%)熱損傷粒(%)粗脂肪酸價(mg/g)入庫后基礎(chǔ)糧溫(℃)最高最低平均20810.72.178.05.201.231.222.426.821610.72.466.311.001.429.221.226.6

2.4 試驗方法

2.4.1 倉房設(shè)備準(zhǔn)備

2.4.1.1 全面檢查倉房附屬設(shè)施設(shè)備是否完好，重點檢查倉頂自然通風(fēng)口、軸流風(fēng)機口、中心管風(fēng)機進(jìn)風(fēng)端是否開啟，對中心管進(jìn)風(fēng)管道進(jìn)行保溫隔熱處理，開啟倉底混流風(fēng)機口和側(cè)壁回風(fēng)管進(jìn)出風(fēng)口，查看風(fēng)道是否暢通，檢查倉房附屬配電系統(tǒng)是否安全有效。

2.4.1.2 檢查倉內(nèi)測溫電纜傳感器是否完好，保證糧情測控系統(tǒng)測溫數(shù)據(jù)信號傳輸準(zhǔn)確完整，并于倉內(nèi)空間配置一塊溫濕度表用于輔助測溫。

2.4.1.3 分別對試驗過程中所需使用的風(fēng)機設(shè)備、扦樣器、水分檢測儀等進(jìn)行調(diào)試或標(biāo)定，確保正常使用；另外，對照倉準(zhǔn)備5組單管通風(fēng)設(shè)備(5臺單管風(fēng)機及若干通風(fēng)單管)用于糧堆局部降溫處理。

2.4.2 檢測點布置

2.4.2.1 扦樣點布置和水分測定 試驗前后分別對試驗倉、對照倉的糧堆水分進(jìn)行定點扦樣檢測，重點檢測各層水分分布情況(對扦樣點進(jìn)行標(biāo)記，確保每次扦樣檢測位置一致)。考慮到2棟倉房入庫期間均為中心落料，糧堆質(zhì)量自內(nèi)向外呈環(huán)形均勻分布，故分別選擇兩條與通風(fēng)管網(wǎng)關(guān)聯(lián)的半徑方向均勻設(shè)點。其中：208號試驗倉共設(shè)置12個扦樣點，沿分別位于中心管風(fēng)道一側(cè)、中心管出料口一側(cè)的倉房半徑由內(nèi)向外在水平方向各設(shè)6點；216號對照倉共設(shè)置11個扦樣點，除正中心設(shè)1點之外，分別沿位于混流風(fēng)機一側(cè)、地槽通風(fēng)口一側(cè)的倉房半徑由內(nèi)向外在水平方向各設(shè)5點；每點設(shè)5層，底層距地坪1 m，表層距糧面1 m，中間層與層之間間隔約4 m。扦樣點具體分布圖見圖2、圖3。

圖2 試驗倉水分檢測點分布圖

圖3 對照倉水分檢測點分布圖

2.4.2.2 溫度檢測點分布 全倉測溫電纜共分為3圈，由內(nèi)向外第一圈設(shè)4根電纜，第二圈設(shè)10根電纜，第三圈設(shè)16根電纜，共計30根電纜，每根電纜分11層，共計330個測溫點，均勻分布埋設(shè)于糧堆內(nèi)部，具體布設(shè)情況見圖4。

圖4 溫度檢測點分布圖

2.4.3 試驗內(nèi)容 本次試驗的主要目的在于研究分析淺圓倉徑向通風(fēng)方式在儲糧保管過程中的通風(fēng)效率、作業(yè)成本及保水效果等，與常規(guī)機械通風(fēng)控溫模式相比較，在不額外增加單管通風(fēng)措施、不增加輔助人工的前提下，單獨采用徑向通風(fēng)系統(tǒng)能否有效解決淺圓倉中心雜質(zhì)聚集區(qū)的通風(fēng)死角問題。

2.4.3.1 試驗倉通風(fēng)過程中，首先開啟倉頂通風(fēng)口，然后利用倉底配置的混流風(fēng)機進(jìn)行吸出式通風(fēng)，將外界冷空氣吸入糧堆，穿過糧層排出倉外，達(dá)到降溫的目的；為提高糧堆中心部位的通風(fēng)效果，通風(fēng)期間開啟中心管配置的離心風(fēng)機，取外界冷風(fēng)壓入中心管附屬的垂直風(fēng)道，冷風(fēng)在外力作用下，經(jīng)風(fēng)網(wǎng)自內(nèi)向外沿倉房半徑方向呈放射狀溢出，快速穿透中心雜質(zhì)區(qū)糧堆；在此條件下，糧堆中上部氣流斜向下、底部氣流水平進(jìn)入倉壁垂直風(fēng)道，最后匯入四周環(huán)形主風(fēng)道，經(jīng)混流風(fēng)機排出倉外，實現(xiàn)整倉均溫通風(fēng)的目的。徑向通風(fēng)示意圖見圖5。

圖5 徑向通風(fēng)作業(yè)示意圖

2.4.3.2 對照倉采用常規(guī)機械通風(fēng)模式進(jìn)行控溫通風(fēng)作業(yè)，即開啟倉頂通風(fēng)口，然后利用倉底配置的混流風(fēng)機進(jìn)行吸出式通風(fēng)，將外界冷空氣吸入糧堆，穿過糧層排出倉外，達(dá)到整倉降溫的目的；為解決對照倉中心雜質(zhì)聚集區(qū)的通風(fēng)死角問題，在該區(qū)域布設(shè)5組通風(fēng)單管，采用單管風(fēng)機壓入的方式配合整倉進(jìn)行局部降溫通風(fēng)，每日組織人員對中心部位布設(shè)的通風(fēng)單管深度進(jìn)行加深，具體深度根據(jù)糧堆低溫界面進(jìn)行調(diào)整，盡量使中心區(qū)域的降溫速度與周邊糧堆保持一致，從而確保通風(fēng)降溫作業(yè)的均勻性。

2.4.3.3 根據(jù)外界氣溫變化合理選擇通風(fēng)時機，鑒于11月份之前日間溫度相對偏高，故每天選擇當(dāng)日17:00至次日8:00區(qū)間范圍對2棟倉進(jìn)行降溫通風(fēng)；11月末，外界氣溫大幅降低，對2棟倉房開展24 h(雨雪天氣除外)無間斷通風(fēng)作業(yè)，快速降低基礎(chǔ)糧溫。

2.4.3.4 通風(fēng)期間加強查倉，每日安排專人對通風(fēng)作業(yè)過程進(jìn)行實時跟蹤，定時記錄通風(fēng)時間并檢測溫濕度變化數(shù)據(jù)，密切關(guān)注糧堆狀況及通風(fēng)設(shè)備運轉(zhuǎn)情況，發(fā)現(xiàn)問題及時解決處理。

2.4.3.5 通風(fēng)作業(yè)結(jié)束后，對試驗倉和對照倉糧堆水分再次進(jìn)行定點分層扦樣檢測，掌握通風(fēng)水分損失情況，同時匯總通風(fēng)數(shù)據(jù)，計算通風(fēng)能耗，對本次徑向通風(fēng)對比試驗過程進(jìn)行分析總結(jié)。

2.4.4 通風(fēng)過程描述 208號倉與216號倉所儲進(jìn)口大豆為同批次入庫，受入庫天氣影響，208號倉的基礎(chǔ)平均糧溫及最高糧溫略高于216號倉；216號入庫后最高糧溫為29.2℃，208號倉入庫后最高糧溫為31.2℃，均出現(xiàn)在中心雜質(zhì)聚集區(qū)。為防止208號倉中心區(qū)域出現(xiàn)大面積發(fā)熱，選擇9月2日至9月4日夜間有利時機，對208號倉開展短期降溫通風(fēng)，目的為降低中心雜質(zhì)聚集區(qū)的基礎(chǔ)糧溫，確保儲糧安全；10月上旬，外界氣溫進(jìn)一步降低，自10月9日起，利用夜間對2棟倉同步開展首階段降溫通風(fēng)，其中208號倉于10月29日結(jié)束通風(fēng)，216號倉于11月11日結(jié)束通風(fēng)；11月末，外界平均氣溫降至5℃以下，對2棟倉同步開展次階段連續(xù)式降溫通風(fēng)，208號倉于12月21日結(jié)束通風(fēng)，216號倉于1月10日結(jié)束通風(fēng)，至此，通風(fēng)作業(yè)全部結(jié)束。

3 結(jié)果與分析

3.1 通風(fēng)作業(yè)效率對比分析

從通風(fēng)作業(yè)開始到結(jié)束，兩棟倉的平均糧溫、最高糧溫變化趨勢情況見圖6。

圖6 糧溫變化趨勢圖

經(jīng)統(tǒng)計分析，經(jīng)過2～3個階段的通風(fēng)作業(yè)，208號試驗倉累計通風(fēng)736 h，平均糧溫由26.8℃降至3.6℃，最高糧溫由31.2℃降至14.8℃，最高糧溫主要分布在倉房周邊下部；該倉9月初經(jīng)短暫徑向通風(fēng)作業(yè)后，中心區(qū)域最高糧溫快速降至30℃以下，在徑向氣流的作用下，中心高溫區(qū)域熱量轉(zhuǎn)移至第二圈測溫電纜所在區(qū)域附近，使其最高糧溫升至30℃以上，但經(jīng)過一個月的靜態(tài)儲存后，該區(qū)域糧溫并未進(jìn)一步上升；該倉自10月9日開始長時間通風(fēng)后，最高糧溫在中心徑向氣流作用下出現(xiàn)短期攀升，但在一周后即出現(xiàn)下降拐點，隨后快速降至25℃以下，在此期間，平均糧溫始終處于平穩(wěn)下降狀態(tài)；12月份啟動尾階段通風(fēng)作業(yè)以后，該倉中心雜質(zhì)聚集區(qū)域的糧溫在中心徑向通風(fēng)作用下迅速降至10℃以下，整倉最高糧溫及平均糧溫均呈現(xiàn)平穩(wěn)下降趨勢，最終在最高糧溫低于15℃時結(jié)束通風(fēng)作業(yè)。

216號對照倉因入庫初始糧溫相對偏低，未出現(xiàn)明顯發(fā)熱現(xiàn)象，該倉于10月9日正式啟動階段性越冬通風(fēng)作業(yè)，累計通風(fēng)1021 h，平均糧溫由26.8℃降至3.5℃，最高糧溫由29.6℃降至14.5℃；該倉最高糧溫始終位于中心雜質(zhì)聚集區(qū)，隨著下行式通風(fēng)作業(yè)的持續(xù)進(jìn)行，中心區(qū)域高溫界面始終處于向下移動并逐步升溫的狀態(tài)，該區(qū)域的降溫措施主要依靠通風(fēng)單管由淺及深逐層處理，區(qū)域的通風(fēng)死角屬性極大制約了單管逐層降溫的速度，而整倉平均糧溫的持續(xù)下降，主要體現(xiàn)在糧堆周邊區(qū)域溫度下降較快，由此產(chǎn)生了糧堆中心及周邊區(qū)域降溫幅度的明顯背離，直至通風(fēng)單管下探至一定深度，最高糧溫才出現(xiàn)下降拐點；在第二階段降溫通風(fēng)過程中，制約通風(fēng)時長的因素仍體現(xiàn)在對中心區(qū)域的糧情處理上，為避免糧溫二次反彈，通風(fēng)單管逐層加深速度較為緩慢，從而使整倉通風(fēng)結(jié)束時間相應(yīng)延長，直至1月上旬，最高糧溫降至15℃以下，該倉結(jié)束通風(fēng)作業(yè)。

綜上分析可見，較之對照倉而言，試驗倉的通風(fēng)時間相對較短，并能快速降低通風(fēng)死角的基礎(chǔ)糧溫，整體通風(fēng)效率明顯高于對照倉。

3.2 中心雜質(zhì)聚集區(qū)降溫效率對比分析

一般情況下，淺圓倉中心雜質(zhì)聚集區(qū)作為異常糧情發(fā)生的重點區(qū)域，如何保障該區(qū)域糧情穩(wěn)定成為整倉儲糧安全保管的關(guān)鍵因素。在本次試驗過程中，分別截取2棟倉房各通風(fēng)階段初始3 d的中心區(qū)域糧溫情況進(jìn)行分析，驗證徑向通風(fēng)與常規(guī)通風(fēng)模式對處理中心雜質(zhì)聚集區(qū)的降溫效果。2棟倉的中心區(qū)域糧溫變化趨勢情況見圖7。

圖7 中心區(qū)域糧溫變化趨勢圖

通過圖7可以看出，208號試驗倉利用中心徑向通風(fēng)優(yōu)勢，能借助外界冷源快速降低中心雜質(zhì)區(qū)域的糧溫，并保證上下糧層同步降溫，而216號對照倉中心區(qū)域整體降溫緩慢，僅能依靠通風(fēng)單管逐層引風(fēng)降溫，無法實現(xiàn)上下糧層同步降溫；208號倉各個通風(fēng)階段前3 d的中心區(qū)域平均糧溫降幅分別為0.8℃、3.9℃、6.6℃，而216號倉各個通風(fēng)階段前3 d的中心區(qū)域平均糧溫降幅分別為0.2℃、0.4℃。由此可見，徑向通風(fēng)倉房針對中心雜質(zhì)聚集區(qū)的降溫效率要遠(yuǎn)高于同期常規(guī)儲存?zhèn)}房，全面消除了通風(fēng)死角，更加有利于儲糧安全保管。

3.3 水分變化情況

通風(fēng)前后分別對2棟倉進(jìn)行定點分層扦樣(扦樣圖示見圖2、圖3)并檢測水分值，具體數(shù)據(jù)見表4。

表4 通風(fēng)前、后各層平均水分值 (單位：%)

通過表4可以看出，208號試驗倉因整體通風(fēng)作業(yè)時間短，水分損失相對較少；216號對照倉因配合局部處理中心區(qū)域糧情，整體通風(fēng)作業(yè)時間較長，水分損失大于試驗倉。因此，徑向通風(fēng)較之常規(guī)機械通風(fēng)在通風(fēng)保水方面效果更佳。

3.4 成本及效益分析

3.4.1 通風(fēng)能耗分析 經(jīng)統(tǒng)計，208號試驗倉開展徑向通風(fēng)過程中共涉及2臺11 kW的混流風(fēng)機及1臺7.5 kW的中心管離心風(fēng)機，累計運行時間約736 h，經(jīng)計算，總通風(fēng)能耗為15198 kW·h；216號對照倉開展常規(guī)機械通風(fēng)過程中共涉及2臺11 kW的混流風(fēng)機及5臺0.75 kW的單管風(fēng)機，累計運行時間約1021 h，經(jīng)計算，總通風(fēng)能耗為18403 kW·h；2棟倉的具體通風(fēng)能耗情況見表5。

表5 通風(fēng)能耗對比分析

倉號糧食數(shù)量(t)通風(fēng)時長(h)總功率(kW)總能耗(kW·h)單位能耗(kW·h/℃·t)2081028773629.5151980.06321610295102125.75184030.076注:通風(fēng)設(shè)備消耗功率按照額定功率×70%計算

通過表5可以看出，208號倉的單位通風(fēng)能耗較216號倉低0.013 kW·h/℃·t，但通風(fēng)效率更高。

3.4.2 成本及效益分析

3.4.2.1 通風(fēng)電費按照1.0元/kW·h計算，208號倉徑向通風(fēng)電費折合15198元，無其他費用支出；216號倉常規(guī)通風(fēng)電費折合18403元，另外，216號倉通風(fēng)期間打單管輔助用工費用計5100元，通風(fēng)成本合計23503元。經(jīng)計算，208號倉通風(fēng)單噸成本為1.47元/t，216號倉通風(fēng)單噸成本為2.28元/t，208號倉比216號倉低0.81元/t。

3.4.2.2 在本次儲糧通風(fēng)作業(yè)過程中，試驗倉較對照倉通風(fēng)水分損失降低0.4%左右，若進(jìn)口大豆單價按當(dāng)前市價4000元/t計算，每棟倉儲糧數(shù)量平均按10000 t計算，則單次徑向通風(fēng)作業(yè)僅在保水減損方面即可節(jié)約成本費用約16萬元。

3.4.2.3 綜合考慮儲糧通風(fēng)能耗成本、人工成本及水分損耗成本，以本次試驗為例，單倉徑向通風(fēng)作業(yè)一次，各類保管成本費用較常規(guī)機械通風(fēng)可節(jié)約16.83萬元；若本公司每年進(jìn)口大豆輪換按30萬噸推算，則每個輪換周期儲糧徑向通風(fēng)作業(yè)一次可節(jié)約費用504.9萬元，綜合經(jīng)濟效益顯著。

4 總結(jié)與問題

4.1 應(yīng)用總結(jié)

4.1.1 相比常規(guī)機械通風(fēng)，淺圓倉徑向通風(fēng)作業(yè)時間更短，通風(fēng)效率更高，有效降低了作業(yè)期間的通風(fēng)能耗及單噸保管成本，實現(xiàn)降本增效。

4.1.2 徑向通風(fēng)模式對解決淺圓倉單點落料產(chǎn)生的中心通風(fēng)死角問題效果顯著，能促進(jìn)外界冷風(fēng)快速穿透中心糧堆，在短時間內(nèi)降低并均衡該區(qū)域糧溫，更加有利于儲糧安全保管。

4.1.3 淺圓倉徑向通風(fēng)模式相比常規(guī)機械通風(fēng)模式可大幅減少儲糧通風(fēng)水分損失，有效實現(xiàn)了保水減損，經(jīng)濟效益明顯。

4.1.4 淺圓倉徑向通風(fēng)作業(yè)期間無需額外采取單管通風(fēng)等輔助措施，避免了打單管作業(yè)產(chǎn)生的人工勞動量，節(jié)約了勞動成本費用。

4.1.5 鑒于淺圓倉徑向通風(fēng)模式實現(xiàn)了糧情處理過程中人工“零參與”，若將該系統(tǒng)并入智能通風(fēng)控制系統(tǒng)，將全面實現(xiàn)自動化控制，有助于推動智能化糧庫建設(shè)向縱深發(fā)展。

4.2 存在問題及建議

4.2.1 淺圓倉徑向通風(fēng)作業(yè)后期，全倉部分相對偏高糧溫均出現(xiàn)在倉房周邊糧堆底層位置，即個別外圈測溫電纜的末端區(qū)域，從而延遲了整倉通風(fēng)結(jié)束時間；經(jīng)分析，該部分區(qū)域?qū)賯}底混流風(fēng)機的遠(yuǎn)端一側(cè)，降溫幅度相對緩慢，但整體通風(fēng)結(jié)束后，該區(qū)域糧溫仍處于自行緩慢下降狀態(tài)。對此，建議在后期徑向通風(fēng)系統(tǒng)改造時，在混流風(fēng)機遠(yuǎn)端側(cè)的倉周環(huán)形主風(fēng)道適當(dāng)增加開孔率，增強該部分區(qū)域的引風(fēng)效果，從而進(jìn)一步提高整體通風(fēng)效率。

4.2.2 試驗倉房目前共布設(shè)有3圈測溫電纜(詳見圖4)，在倉房同一半徑方向3圈測溫電纜的間距約5 m～6 m，根據(jù)徑向通風(fēng)原理，倉房中下部糧堆內(nèi)的通風(fēng)氣流流動方向基本為橫向，而水平方向測溫點間距過大，導(dǎo)致存在部分測溫盲區(qū)。對此，若后期新建淺圓倉考慮采用徑向通風(fēng)系統(tǒng)時，建議將倉房測溫電纜布設(shè)為5圈，從而增加對測溫盲區(qū)糧溫的觀測力度，能更為準(zhǔn)確的判斷通風(fēng)界面位置。