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    考慮分布式電源接入的配電網(wǎng)電流保護(hù)配置及整定方案

    2022-01-17 06:58:18陳虹靜王利平
    四川電力技術(shù) 2021年6期
    關(guān)鍵詞:整定值饋線后備

    何 明,楊 琪,陳虹靜,吳 穹,王利平

    (1.國(guó)網(wǎng)四川省電力公司,四川 成都 610041;2.國(guó)網(wǎng)四川省電力公司檢修公司,四川 成都 610041)

    0 引 言

    分布式電源(distributed generation, DG)是指分散就地接入配電網(wǎng)的小容量電源[1]。DG是利用太陽(yáng)能、風(fēng)能等可再生能源的重要途徑,近年來已成為世界各國(guó)發(fā)展與推廣的重點(diǎn)[2]。然而,DG就地接入改變了配電網(wǎng)饋線中短路電流的大小和方向,使配電網(wǎng)中傳統(tǒng)的電流保護(hù)難以適用;另外,DG的故障電流具有非線性、間歇性的特點(diǎn),進(jìn)一步加劇了保護(hù)整定與配合的難度[3]。若無法解決繼電保護(hù)的問題,則無法在配電網(wǎng)中進(jìn)一步提高DG滲透率[4-5]。因此,研究適用于含DG配電網(wǎng)的保護(hù)方案具有重要意義。

    近年來,專家學(xué)者已針對(duì)含DG的配電網(wǎng)提出了許多保護(hù)方案,主要可分為兩類。第一類方案是采用需要通信通道的縱聯(lián)差動(dòng)類保護(hù)[6-12]。該類保護(hù)通過兩端或多端的電氣信息進(jìn)行故障區(qū)段定位,具有較高的準(zhǔn)確性且受DG出力變化的影響較小。然而縱聯(lián)差動(dòng)類保護(hù)需要建設(shè)通信通道,這將增加配電網(wǎng)保護(hù)的成本;另外當(dāng)通信通道故障時(shí),該類保護(hù)將會(huì)失靈,因此必須配有其他保護(hù)方法作為后備保護(hù)。第二類方案是無需通信的無通道保護(hù)[13-19]。該類保護(hù)一般在方向性電流/距離保護(hù)的基礎(chǔ)上,根據(jù)DG的故障特性和網(wǎng)絡(luò)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)自適應(yīng)調(diào)整保護(hù)定值。文獻(xiàn)[16]提出了一種基于戴維南等效參數(shù)動(dòng)態(tài)計(jì)算的自適應(yīng)保護(hù)。文獻(xiàn)[17]提出了一種基于故障復(fù)合序網(wǎng)的自適應(yīng)正序電流速斷保護(hù)。文獻(xiàn)[18]提出了一種基于高斯迭代求解的自適應(yīng)電流速斷保護(hù)。文獻(xiàn)[19]提出了一種基于復(fù)合故障補(bǔ)償因子的反時(shí)限電流保護(hù)。上述保護(hù)方案不依賴通信通道,易于實(shí)現(xiàn),但并未考慮主保護(hù)與后備保護(hù)間的配合問題。由于DG出力的間歇性,為保證主保護(hù)選擇性而選取的整定值會(huì)降低后備保護(hù)的保護(hù)范圍。

    針對(duì)上述問題,通過分析DG故障特征提出了一種考慮DG接入的配電網(wǎng)電流保護(hù)整定方案。

    1 分布式電源故障特征分析

    根據(jù)并網(wǎng)方式,DG可分為電機(jī)類和逆變類兩種類型[11]??紤]到逆變類DG的故障特征分析更為復(fù)雜,且是光伏、風(fēng)電等可再生能源并網(wǎng)的主流方式,因此以逆變類DG為主要研究對(duì)象。

    圖1為以光伏電源為例的逆變類分布式電源結(jié)構(gòu)與控制策略示意圖。圖中:U和I為逆變器的直流側(cè)輸入電壓與電流;C為直流母線等值電容;R和L分別為交流側(cè)等效電阻與電感;ua、ub、uc和ia、ib、ic分別為交流側(cè)的相電壓和相電流。三相電壓、電流經(jīng)過dq變換后實(shí)現(xiàn)對(duì)逆變型分布式電源輸出的控制。逆變類DG的主要控制策略包括最大功率跟蹤、低電壓穿越、消除負(fù)序和過電流限制等。

    圖1 逆變類分布式電源結(jié)構(gòu)與控制策略

    在正常運(yùn)行條件下,DG采用最大功率跟蹤控制以實(shí)現(xiàn)有功出力最大化。當(dāng)電網(wǎng)發(fā)生故障時(shí),低電壓穿越控制策略要求DG根據(jù)并網(wǎng)點(diǎn)電壓的跌落系數(shù)優(yōu)先輸出無功電流,此時(shí)DG輸出的無功電流Iq為

    (1)

    式中:K為低穿電壓支撐系數(shù),一般要求不低于1.5;γ為并網(wǎng)點(diǎn)電壓跌落系數(shù),其值等于故障后電壓與故障前電壓的幅值比;IN為額定輸出電流。

    故障條件下,為了維持系統(tǒng)有功功率的平衡,分布式電源也需要發(fā)出更多的有功電流。然而,由于逆變器中的電力電子器件無法承受較大的電流,逆變類DG采用過電流限制的控制策略,通常規(guī)定其輸出短路電流的幅值不能超過額定電流的1.2倍。因此逆變類DG輸出的有功電流Id可表示為

    (2)

    式中:Imax為逆變類DG輸出電流的幅值上限;Pref為DG的參考有功功率;UPCC為故障后DG并網(wǎng)點(diǎn)處的電壓幅值。

    根據(jù)式(1)、式(2)可得出,故障后逆變類DG短路電流的幅值和相角分別為:

    (3)

    (4)

    由式(1)—式(4)可以看出,逆變類DG故障電流的幅值和相位由Id和Iq的幅值決定,而Id和Iq與DG并網(wǎng)點(diǎn)的電壓有關(guān)。由于故障后電壓跌落的大小受故障位置、故障類型、過渡電阻等多種因素的影響,逆變類DG輸出的短路電流具有明顯的隨機(jī)性、非線性的特征,與傳統(tǒng)電源存在較大差異。

    2 考慮分布式電源接入的配電網(wǎng)保護(hù)方案

    傳統(tǒng)的配電網(wǎng)電流保護(hù)通常僅在各區(qū)段的首端配置保護(hù)。然而,對(duì)于含DG配電網(wǎng)中位于DG上游的區(qū)段,必須在兩端配置保護(hù),如圖2所示。

    圖2 含DG接入的配電網(wǎng)

    下面以圖2中的區(qū)段MN為例分析含DG配電網(wǎng)的保護(hù)整定方案。需要指出,研究對(duì)象為中國(guó)配電網(wǎng)中主流的中性點(diǎn)非直接接地(不接地、經(jīng)諧振接地)系統(tǒng),其單相接地時(shí)故障電流不明顯且系統(tǒng)仍被允許短時(shí)運(yùn)行[20],因此所研究的電流保護(hù)配置及整定方案僅針對(duì)相間短路。

    2.1 基于自適應(yīng)正序電流速斷保護(hù)的主保護(hù)方案

    由前述分析可知,逆變類DG采用消除負(fù)序的控制策略,僅輸出正序電流,因此以正序電流構(gòu)造電流保護(hù)方案。自適應(yīng)電流速斷保護(hù)可根據(jù)電網(wǎng)的運(yùn)行方式和故障類型對(duì)保護(hù)定值進(jìn)行在線實(shí)時(shí)整定,相較于普通電流速斷保護(hù)具有更大的保護(hù)范圍。現(xiàn)有的自適應(yīng)電流速斷保護(hù)的整定方法如式(5)所示。

    (5)

    式中:Kk為可靠系數(shù),取1.2;Kf為故障系數(shù),三相短路和兩相短路時(shí)分別為1和0.866;ZS和ZL分別為系統(tǒng)和被保護(hù)線路的等值阻抗;ES為系統(tǒng)等值電勢(shì)的幅值,可按式(6)整定。

    (6)

    上述自適應(yīng)電流保護(hù)整定方案并未考慮DG的接入。對(duì)于含逆變類DG的配電網(wǎng),DG短路電流的非線性與間歇性將使饋線中的短路電流存在較大的隨機(jī)性;另外,DG上游區(qū)段中系統(tǒng)側(cè)(首端)保護(hù)與DG側(cè)(末端)保護(hù)處的電流變化規(guī)律也存在差異。因此,仍采用式(5)所示的整定方案可能導(dǎo)致速斷保護(hù)失去選擇性,需要提出新的自適應(yīng)電流速斷保護(hù)方案。

    在圖2所示的含DG配電網(wǎng)中,若發(fā)生兩相短路故障,此時(shí)正序故障附加網(wǎng)絡(luò)如圖3所示。

    圖3 兩相短路故障時(shí)的正序故障附加網(wǎng)絡(luò)

    (7)

    由于逆變類DG受過電流限制控制策略的影響,其可提供的短路電流遠(yuǎn)小于系統(tǒng)電源,因此可將其忽略。RM處的自適應(yīng)正序電流速斷保護(hù)可按照式(8)整定。

    (8)

    對(duì)于DG側(cè)的保護(hù)RN,為了便于分析,可將正序故障附加網(wǎng)絡(luò)中故障點(diǎn)左側(cè)的部分合并,得到簡(jiǎn)化后的附加網(wǎng)絡(luò)如圖4所示。

    圖4 兩相短路故障時(shí)的正序故障簡(jiǎn)化附加網(wǎng)絡(luò)

    (9)

    為優(yōu)先保證選擇性,RN處的自適應(yīng)正序電流速斷保護(hù)可按照式(10)整定。

    (10)

    (11)

    式中,Zrf為保護(hù)安裝處到故障點(diǎn)的等值阻抗。

    因此,對(duì)于三相短路故障,兩側(cè)的自適應(yīng)正序電流速斷保護(hù)均可按照式(12)整定。

    (12)

    2.2 線路末端故障時(shí)的近后備保護(hù)方案

    由于電流速斷保護(hù)不能覆蓋線路全長(zhǎng),因此必須配有能夠檢測(cè)線路末端故障的后備保護(hù)[20]。為避免DG接入對(duì)傳統(tǒng)電流保護(hù)配合的影響,采用兩側(cè)過流互為近后備保護(hù)的方法,如圖5所示。

    圖5 近后備保護(hù)方案原理

    圖5中,IfM、IfN分別表示保護(hù)RM和RN處的短路電流曲線(不考慮故障類型),IMZ、INZ分別表示保護(hù)RM和RN處的自適應(yīng)正序電流速斷保護(hù)整定值。對(duì)于保護(hù)RM,主保護(hù)的保護(hù)范圍投影在橫軸上為MM′;保護(hù)RN主保護(hù)的保護(hù)為NN′。若MM′、NN′和被保護(hù)線路MN滿足式(13),則兩側(cè)的主保護(hù)可互為對(duì)側(cè)的近后備保護(hù)。

    MN?(MM′∩NN′)

    (13)

    近后備保護(hù)的具體方案為:若某側(cè)保護(hù)判斷故障發(fā)生在主保護(hù)的動(dòng)作區(qū)域內(nèi),則視為區(qū)內(nèi)故障,控制對(duì)應(yīng)斷路器跳閘并向?qū)?cè)發(fā)送區(qū)內(nèi)故障命令;若某側(cè)主保護(hù)未動(dòng)作但受到對(duì)側(cè)的動(dòng)作命令,則也視為發(fā)生區(qū)內(nèi)故障。由于兩側(cè)之間的命令信號(hào)所需的通信量極小且對(duì)延時(shí)的要求很低,通過現(xiàn)有無線網(wǎng)絡(luò)即可實(shí)現(xiàn)該功能,無需建設(shè)通信通道。

    2.3 基于定時(shí)限過電流保護(hù)的遠(yuǎn)后備保護(hù)方案

    對(duì)于含DG配電網(wǎng)中可能發(fā)生的絕大多數(shù)故障,所提出的主-后備保護(hù)方案均能正確、可靠地識(shí)別。在此背景下,遠(yuǎn)后備保護(hù)僅作為最不利情況下的備選方案,因此可以適當(dāng)擴(kuò)大保護(hù)范圍并延長(zhǎng)動(dòng)作時(shí)限。所提方案中,在每條出線的首端采用基于定時(shí)限的過電流保護(hù)作為遠(yuǎn)后備保護(hù),保護(hù)定值按躲過最大負(fù)荷電流且覆蓋整條饋線全長(zhǎng)整定。為了與主保護(hù)有所區(qū)分,遠(yuǎn)后備保護(hù)可設(shè)置0.5 s的延時(shí)。

    3 仿真分析

    3.1 仿真模型參數(shù)

    為驗(yàn)證所提保護(hù)整定方案在各種故障條件下的有效性,利用PSCAD搭建了如圖6所示的含DG配電網(wǎng)模型。該模型的基準(zhǔn)電壓為10.5 kV,系統(tǒng)基準(zhǔn)容量為100 MVA;DG的額定容量為4 MVA,低穿電壓支撐系數(shù)為1.5;線路和負(fù)荷參數(shù)與文獻(xiàn)[17]中的模型一致。仿真以饋線段B1B2作為故障區(qū)段,研究在不同故障距離發(fā)生不同故障類型時(shí)保護(hù)R1和R2的動(dòng)作情況。

    圖6 含DG接入的配電網(wǎng)模型

    3.2 兩相短路時(shí)的仿真結(jié)果

    當(dāng)f點(diǎn)發(fā)生兩相短路故障,保護(hù)R1和R2分別按式(8)和式(10)確定自適應(yīng)電流速斷保護(hù)的整定值。當(dāng)f點(diǎn)位于饋線段B1B2中的不同位置時(shí),保護(hù)R1和R2處的電流測(cè)量值和計(jì)算整定值如表1所示。

    表1 f點(diǎn)發(fā)生兩相短路故障時(shí)的電流仿真結(jié)果

    按表1中數(shù)據(jù)繪制電流測(cè)量值與整定值曲線,保護(hù)R1和R2處的曲線分別如圖7、圖8所示。

    由圖7可以看出,故障位置系數(shù)α為0.8時(shí),電流的測(cè)量值仍大于整定值,因此兩相短路故障發(fā)生時(shí),R1的保護(hù)范圍能夠覆蓋被保護(hù)線路首端的80%;同理,由圖8可以看出,R2的保護(hù)范圍能夠覆蓋被保護(hù)線路末端的40%。由于二者的保護(hù)范圍覆蓋了被保護(hù)線路的全長(zhǎng),因此所提的近后備方案能夠在主保護(hù)拒動(dòng)時(shí)正確識(shí)別區(qū)內(nèi)故障。

    圖7 兩相短路時(shí)保護(hù)R1處的電流測(cè)量值與整定值曲線

    圖8 兩相短路時(shí)保護(hù)R2處的電流測(cè)量值與整定值曲線

    3.3 三相短路時(shí)的仿真結(jié)果

    當(dāng)f點(diǎn)發(fā)生三相短路故障,保護(hù)R1和R2均按照式(12)確定自適應(yīng)電流速斷保護(hù)的整定值。當(dāng)f點(diǎn)位于饋線段B1B2中的不同位置時(shí),保護(hù)R1和R2處的電流測(cè)量值和計(jì)算整定值如表2所示。

    由表2可以看出,對(duì)于三相短路故障,使用所提主保護(hù)方案時(shí)R1的保護(hù)范圍能夠覆蓋被保護(hù)線路首端的80%,R2的保護(hù)范圍能夠覆蓋被保護(hù)線路末端的40%。因此,所提的主-后備保護(hù)方案在被保護(hù)線路任何位置發(fā)生故障時(shí)均能正確動(dòng)作。

    表2 f點(diǎn)發(fā)生三相短路故障時(shí)的電流仿真結(jié)果

    3.4 饋線末端故障時(shí)遠(yuǎn)后備保護(hù)的仿真結(jié)果

    仿真采用定時(shí)限過流保護(hù)作為最不利情況下的遠(yuǎn)后備保護(hù)。以饋線1為例,保護(hù)R1處配置保護(hù)整條線路全長(zhǎng)的遠(yuǎn)后備保護(hù)。遠(yuǎn)后備保護(hù)的整定值可設(shè)為正常情況下最大負(fù)荷電流的兩倍,此時(shí)保護(hù)R1的整定值為240 A。在饋線1的末端(母線B4)設(shè)置兩相短路和三相短路時(shí)R1處的測(cè)量電流分別為1 027.5 A和2 044.7 A,均遠(yuǎn)大于遠(yuǎn)后備保護(hù)的整定值。因此以定時(shí)限過流保護(hù)構(gòu)造的遠(yuǎn)后備能夠可靠保護(hù)線路全長(zhǎng)。

    4 結(jié) 論

    針對(duì)DG的非線性和間歇性對(duì)配電網(wǎng)電流保護(hù)的整定配合帶來的挑戰(zhàn),分析了逆變類DG的控制策略及故障特征,并結(jié)合正序故障附加網(wǎng)絡(luò)提出了一種適用于含DG配電網(wǎng)的電流保護(hù)整定方案。該方案包括基于自適應(yīng)正序電流速斷保護(hù)的主保護(hù)、基于兩側(cè)信息互為后備的近后備保護(hù)和基于定時(shí)限過流保護(hù)的遠(yuǎn)后備保護(hù)?;赑SCAD的仿真驗(yàn)證表明,所提方案能夠很好地適用于含DG的配電網(wǎng),主-后備保護(hù)方案的配合可實(shí)現(xiàn)對(duì)DG接入點(diǎn)上游線路全長(zhǎng)的可靠保護(hù)。

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