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    撫順西露天礦開挖作用下邊坡變形破壞滑動規(guī)律研究

    2022-01-07 09:17:40郭子鈺劉向峰王來貴勇2
    金屬礦山 2021年12期
    關(guān)鍵詞:坡底滑動剪切

    郭子鈺 劉向峰 王來貴 王 勇2

    (1.遼寧工程技術(shù)大學(xué)力學(xué)與工程學(xué)院,遼寧 阜新 123000;2.中煤科工集團(tuán)沈陽設(shè)計研究院有限公司,遼寧 沈陽 110015)

    近年來,露天采礦規(guī)模迅速擴(kuò)張,開采技術(shù)越來越先進(jìn),露天采場越來越深,邊坡的高度和擾動面積逐漸增大,引發(fā)的滑坡事故增多[1-2],許多露天煤礦邊坡[3-4]都經(jīng)歷過變形,當(dāng)變形量累積到一定程度時,萌生裂紋,裂紋之間相互擴(kuò)展連接,再當(dāng)坡體被裂紋貫穿后,就在重力或其他外界因素擾動下發(fā)生失穩(wěn)滑動。由于滑坡成因和誘因十分復(fù)雜,邊坡的變形、破壞、滑動過程也具有階段性,處于不同變形階段的邊坡,距離邊坡整體破壞的時間間隔也不同,所以滑坡時間預(yù)報和空間預(yù)報至今還是一個世界性的難題[5]。

    目前,曹蘭柱等[6]應(yīng)用數(shù)值模擬的方法,模擬了寶日希勒露天煤礦的應(yīng)力應(yīng)變和位移變化規(guī)律,結(jié)果表明南幫邊坡失穩(wěn)時,邊坡失穩(wěn)以剪切作用為主,拉伸破壞相伴發(fā)生。王玉凱等[7]采用模型試驗對比天然和飽和工況下的排土場變形破壞過程,應(yīng)用數(shù)字散斑和測點追蹤等軟件,監(jiān)測位移分布特征及演化規(guī)律,結(jié)果表明排土場變形破壞形態(tài)呈現(xiàn)滑塌—牽引—推移態(tài)勢。張志飛等[8]采用顆粒流程序(PFC)對反傾層狀巖質(zhì)邊坡變形破壞過程進(jìn)行模擬,得到了邊坡巖層的主要變形破壞方式為彎曲變形、折斷破壞,變形首先在坡頂發(fā)生,破壞從坡腳開始,邊坡在變形破壞過程中表現(xiàn)為上部受拉下部受壓的特征。張碩等[9]對坡體裂縫發(fā)育與演化及變形破壞模式進(jìn)行模型試驗,結(jié)果表明坡體裂縫體系演化機(jī)制為臨空面附近產(chǎn)生張拉裂縫且向后擴(kuò)展—坡體側(cè)翼產(chǎn)生剪張裂縫—后緣產(chǎn)生貫通性的張拉裂縫。楊天鴻等[10]通過位移監(jiān)測手段在弱層流變的基礎(chǔ)之上研究阜新海州露天礦邊坡變形破壞機(jī)理,劃分出了滑移變形、潰屈變形、隆起變形和剪切變形。

    上述學(xué)者通過數(shù)值模擬、物理模型、位移監(jiān)測等手段對邊坡變形、破壞、滑動進(jìn)行研究并取得了豐碩的研究成果,但是在實際工程當(dāng)中,邊坡變形、破壞、滑動過程是一個連續(xù)不間斷的一個災(zāi)害演化,因此在前人研究的基礎(chǔ)上本項目應(yīng)用連續(xù)—非連續(xù)方法(CDEM),以撫順西露天礦為研究對象,研究露天礦南幫邊坡變形、破壞、滑動全過程,從南幫邊坡的變形孕育到裂紋破壞,再到最后失穩(wěn)滑動進(jìn)行系統(tǒng)的分析和討論,從而對南幫邊坡以及相似工程背景的露天礦邊坡提供數(shù)據(jù)參考。

    1 CDEM方法

    中科院力學(xué)研究所提出了基于連續(xù)介質(zhì)力學(xué)的離散元方法,簡稱CDEM[11-13]。CDEM的數(shù)值模型可以分成塊體部分、界面部分,如圖1所示[14],真實界面是塊體真實存在的不連續(xù)面,如斷層、節(jié)理等,其物理力學(xué)參數(shù)與塊體的參數(shù)一致。虛擬界面在塊體中并不存在,主要有兩個作用:①把相鄰塊體連接,傳遞力學(xué)信息,②為裂紋的發(fā)育擴(kuò)展提供潛在的備選通道。本研究應(yīng)用虛擬界面和塊體單元來描述邊坡裂紋的擴(kuò)展以及滑動,真實界面轉(zhuǎn)換為塊體單元進(jìn)行計算,在坡面區(qū)域?qū)卧?xì)化,最大限度提供裂紋的擴(kuò)展路徑。

    CDEM方法的核心計算公式為

    式中,u?(t)、u?(t)和u(t)分別是單元內(nèi)所有節(jié)點的加速度列陣、速度列陣和位移列陣;M、C、K和F(t)分別為單元質(zhì)量矩陣、阻尼矩陣、剛度矩陣和節(jié)點外部荷載列陣。

    CDEM采用顯式歐拉前向差分法進(jìn)行問題的求解,整個計算過程中通過不平衡率表征系統(tǒng)受力的平衡程度,計算流程如圖2所示。

    2 變形破壞滑動機(jī)理

    根據(jù)文獻(xiàn)[15]可知,邊坡失穩(wěn)滑動的機(jī)理分為變形、破壞以及滑動,在變形階段滿足彈性準(zhǔn)則,變形分為法向變形和切向變形;在破壞階段滿足摩爾庫倫準(zhǔn)則,分為拉張破壞和剪切破壞;在滑動階段滿足動力學(xué)方程,分為穩(wěn)定滑動和非穩(wěn)定滑動,即負(fù)反饋和正反饋系統(tǒng)。

    變形階段:滿足τ<σ·tan?+c,其中τ為弱面剪應(yīng)力,σ為弱面法向應(yīng)力,c為弱面的黏聚力,?為內(nèi)摩擦角。

    破壞階段:滿足σ3>σt,則塊體發(fā)生拉伸破壞,裂紋的方向與最小主應(yīng)力σ3垂直,其中σ3為最小主應(yīng)力,σt為塊體的抗拉強(qiáng)度;滿足σ1≥σ3tan2(π /4+?/2)+2ctan(π /4+?/2),則考慮剪切破壞,裂紋方向與σ3夾角為π/4+?/2,其中σ1為最大主應(yīng)力。

    2.1 單元變形演化規(guī)律

    在變形階段時,邊坡單元為線彈性模型,根據(jù)變形機(jī)理發(fā)生法向和切向變形,對應(yīng)到數(shù)值計算中就是節(jié)點位置坐標(biāo)發(fā)生更改,本節(jié)討論單元變形的演化過程。結(jié)合CDEM方法,將邊坡劃分單元網(wǎng)格進(jìn)行迭代計算,單元發(fā)生法向和切向變形,如圖3所示,從圖中可以明顯地看出塊體單元圖3(a)到塊體單元圖3(b)再到塊體單元圖3(c)的變化。塊體單元圖3(a)中共有5個小三角形單元,節(jié)點數(shù)為6個,塊體單元圖3(c)三角形單元也有5個,節(jié)點數(shù)也為6個,但是單元圖3(a)的三角形單元開始階段都是正三角形單元,受到重力作用,導(dǎo)致各個節(jié)點受力不同,最終使得單元形狀發(fā)生改變,變得扁長,最后形成單元圖3(c)的形態(tài),塊體單元圖3(a)的重心向右下方向移動一小段距離。在變形階段時,邊坡內(nèi)各個單元的平均應(yīng)力均滿足τ<σ·tan?+c,經(jīng)過法向和切向變形,逐漸累積變形能量??傊?,在變形階段地質(zhì)體受到重力作用影響,會發(fā)生切向和法向變形,邊坡地質(zhì)體會產(chǎn)生微小變形,映射到數(shù)值計算中塊體單元在變形階段,單元間是連續(xù)的,節(jié)點與節(jié)點之間不會發(fā)生分離,在單元內(nèi)部都是共享節(jié)點,單元的節(jié)點由于受到外力作用,導(dǎo)致位置坐標(biāo)發(fā)生更改,單元的形狀就會發(fā)生微小的改變。

    2.2 單元破壞演化規(guī)律

    如圖4所示,在變形階段計算平衡后即進(jìn)入到破壞階段,在單元界面設(shè)置接觸彈簧(接觸面),對應(yīng)的接觸彈簧滿足拉破壞準(zhǔn)則或剪破壞準(zhǔn)則。

    滿足破壞準(zhǔn)則時界面發(fā)生斷裂,也就是當(dāng)變形量逐漸增加,達(dá)到一定閾值時,單元間界面發(fā)生破壞,邊界面上的接觸彈簧斷裂,形成裂紋,由變形到破壞,即單元由連續(xù)狀態(tài)變?yōu)榉沁B續(xù)狀態(tài)。由于單元之間所受到的應(yīng)力不同,導(dǎo)致接觸面破壞分成拉張破壞和剪切破壞,對應(yīng)的裂紋也分成拉張裂紋和剪切裂紋。即單元間發(fā)生破壞,裂紋就會沿著單元的邊界面進(jìn)行擴(kuò)展,即虛擬界面擴(kuò)展。

    在單元變形之后繼續(xù)發(fā)展,當(dāng)滿足拉張破壞條件時,單元的節(jié)點會發(fā)生分離,單元與單元之間出現(xiàn)縫隙如圖4(b),即單元破壞。單元破壞是一個時間點,在這個特定時間點內(nèi)單元破壞,即接觸面滿足拉張破壞準(zhǔn)則,單元由連續(xù)狀態(tài)變成非連續(xù)狀態(tài)。隨著外力的擾動,連續(xù)區(qū)域內(nèi)的單元滿足變形準(zhǔn)則,繼續(xù)發(fā)生法向和切向變形,導(dǎo)致非連續(xù)區(qū)域單元間的縫隙越來越大,隨著單元應(yīng)力變化,節(jié)點的應(yīng)力也在改變,當(dāng)相鄰單元間再次滿足破壞準(zhǔn)則時,接觸界面又再次發(fā)生斷裂,就再次萌生裂紋,當(dāng)裂紋逐漸連接成一條大裂紋時,就標(biāo)著破壞區(qū)域完全貫穿破壞(圖4(c))。如果繼續(xù)發(fā)展就有可能發(fā)生滑動,就進(jìn)入到滑動階段。

    圖5為沿著單元界面的剪切破壞演化,和拉張破壞一樣,當(dāng)滿足剪切破壞條件時,單元發(fā)生剪切破壞如圖5(b)所示。在圖5(b)的左側(cè)開始剪開一個小裂紋,在小裂紋的周圍單元是連續(xù)狀態(tài),滿足變形準(zhǔn)則,發(fā)生法向和切向變形,變形量繼續(xù)增加,當(dāng)下一個界面滿足破壞條件時,則界面彈簧斷裂,形成裂紋,以此類推實現(xiàn)剪切裂紋的擴(kuò)展,形成圖5(c)中的形態(tài)。

    2.3 單元滑動演化規(guī)律

    對于滑動階段則是在破壞的基礎(chǔ)上延續(xù),邊坡破壞產(chǎn)生的大裂紋上下貫穿坡體,形成滑體,受到重力或其他擾動作用,滑體沿著弱層面向下發(fā)生滑動?;瑒与A段的單元演化主要是以滑體在破壞路徑上整體滑動(即裂紋擴(kuò)展方向),局部單元產(chǎn)生微小變形,如果再次達(dá)到界面破壞準(zhǔn)則,則繼續(xù)開裂形成新的裂紋,新的裂紋繼續(xù)擴(kuò)展連接,形成新的離散區(qū)域,繼續(xù)滑動。由于技術(shù)原因,在單元中無法監(jiān)測阻尼力變化,故監(jiān)測速度變化以等效阻尼力變化。

    南幫滑移方向為x正方向,以x正方向為例,式可以看出,下滑力P(t)基本不再改變,如果a增大,阻尼力減小,就可以等效阻尼力隨著速度增大而減小,系統(tǒng)為正反饋系統(tǒng)。

    圖6(a)為局部剪切破壞最終狀態(tài),圖6(b)和圖6(c)為滑動演化的單元形態(tài)。在剪切破壞結(jié)束時,裂紋完全貫穿破壞區(qū)域,由圖6(a)到圖6(b)在主裂紋區(qū)域相鄰的界面都已經(jīng)完全分離,界面上的節(jié)點都為非共享節(jié)點,受到重力作用,再經(jīng)過迭代計算,連續(xù)區(qū)域發(fā)生法向和切向變形,非連續(xù)區(qū)域每個單元的下滑力大于阻尼力,導(dǎo)致沿著裂紋面方向滑動,如圖6(c)所示,在滑移的過程中伴隨著變形和進(jìn)一步的破壞。單元滑動演化過程又細(xì)分為穩(wěn)定滑動和非穩(wěn)定滑動,圖6只是滑動演化,沒有體現(xiàn)出穩(wěn)定或非穩(wěn)定滑動,在實際計算當(dāng)中,設(shè)置監(jiān)測點監(jiān)測速度變化來描述穩(wěn)定或非穩(wěn)定滑動,判斷依據(jù)根據(jù)速度曲線斜率來判斷穩(wěn)定或非穩(wěn)定滑動。

    3 開挖作用下南幫邊坡數(shù)值模擬

    3.1 南幫滑坡模式分析

    國內(nèi)許多學(xué)者對撫順西露天礦南幫進(jìn)行滑坡分析[16-18],結(jié)合撫順西露天礦的工程地質(zhì)因素等,本研究提出南幫的滑坡模式主要是滑移—剪斷模式,如圖7所示。南幫現(xiàn)在形成一個大滑體,其潛在滑動面埋深較大且其傾角(30°左右)大于坡角(19°~27°),構(gòu)成“隱伏型”順傾坡[19]。

    從圖7中可知,巖層自上而下為凝灰?guī)r區(qū)域、弱層區(qū)域、玄武巖區(qū)域以及花崗片麻巖區(qū)域,南幫滑坡大概分成五部分,分別為拉張變形區(qū)域、沉陷變形區(qū)域、滑移變形區(qū)域、隆起變形區(qū)域以及剪切變形區(qū)域。邊坡頂部區(qū)域受到重力作用,使得頂部發(fā)生沉降變形差,形成地裂縫,在拉張變形區(qū)域,凝灰?guī)r上部區(qū)域受到邊坡下部區(qū)域的拉力,產(chǎn)生拉張變形,使其發(fā)生沉陷變形,凝灰?guī)r中部區(qū)域沿著弱層向下滑移,在坑底處,受到北幫的影響,滑動產(chǎn)生了抑制作用故產(chǎn)生隆起變形,最后在坑底區(qū)域剪出。

    3.2 計算工況及模型參數(shù)

    結(jié)合撫順西露天礦現(xiàn)狀,建立E1600南幫計算模型,以左下角為原點,底邊長為2 050 m,高為990 m(頂部標(biāo)高為+126 m),單元為2 827個,節(jié)點為1 488個,如圖8所示。

    南幫地層自上而下分布依次為凝灰?guī)r(分3次開挖)、弱層、玄武巖、弱層和花崗片麻巖。

    開挖作用下邊界條件:考慮重力場,左右兩側(cè)邊界x方向固定約束,底部邊界x、y方向固定約束,上部為自由邊界。南幫從頂部向下開挖分3次,第一次開挖130 m,第二次開挖160 m,第三次開挖140 m。

    南幫監(jiān)測點設(shè)置如圖8中所示,共計6個。

    南幫巖土的物理力學(xué)參數(shù)根據(jù)礦區(qū)試驗資料確定算例的計算參數(shù),如表1所示。

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    3.3 南幫變形、破壞、滑動規(guī)律演化

    圖9為開挖作用下,隨著時步增加,南幫邊坡的變形破壞滑動過程,細(xì)分為變形壓密、變形穩(wěn)定、破壞、第二次破壞滑移、第三次破壞滑移5個階段,當(dāng)滿足收斂平衡條件后,就進(jìn)入到下一個階段,后續(xù)以這5個階段來描述南幫邊坡的變形破壞滑動過程。

    3.3.1 位移變化曲線

    (1)坡頂區(qū)域。由圖10可知,坡頂區(qū)域x方向和y方向位移的總體變化趨勢,靠近坡面位置隨著開挖深度增加而逐級增大。在變形壓密階段,由于N1的片麻巖強(qiáng)度高于N2處的弱層,故N2的x方向變形量大,而N1處基本不變;y方向N2處的沉降量也高于N1處的。在第一次開挖變形穩(wěn)定階段,x和y方向的數(shù)值基本不變,這時主要是積蓄能量,在破壞時釋放。進(jìn)入到破壞階段,由于產(chǎn)生裂紋,釋放能量,導(dǎo)致巖體會產(chǎn)生回彈效應(yīng),使得位移曲線產(chǎn)生波動,x方向和y方向的變形量回彈,后來在重力的作用下,繼續(xù)壓實。在第二次開挖時,由于上部巖體被挖空,下部會釋放壓力,又使得巖體回彈,當(dāng)?shù)谌伍_挖時,又反復(fù)一次。經(jīng)過3次的開挖,導(dǎo)致坡頂區(qū)域N2處產(chǎn)生x方向2 m,y方向-2.6 m的位移值;N1處x方向基本不改變,y方向-1.6 m。

    (2)坡中區(qū)域。由圖11可知,坡中區(qū)域經(jīng)過3次的開挖發(fā)生大規(guī)?;瑒?,坡中區(qū)域的N3和N4位移曲線差別很大,曲線間隔為滑動距離。在變形壓密階段,x方向基本不動,主要是y方向發(fā)生沉降變形,此時積蓄能量;進(jìn)入第一次開挖穩(wěn)定變形階段,x和y方向在原來的基礎(chǔ)上穩(wěn)定不變,當(dāng)?shù)竭_(dá)破壞時釋放能量;在破壞階段,有回彈現(xiàn)象,由于在坡中位置,故第一次開挖,對N3和N4的影響不大,基本和坡頂處的位移一致;在第二次開挖時,坡中位置完全臨空,N4更靠近坡面位置,這時N4的x和y方向位移迅速增加;到第三次開挖時,滑動得就更加明顯。

    (3)坡底區(qū)域。由圖12可知,在坡底區(qū)域經(jīng)過3次開挖,坡底區(qū)域N5和N6的x方向位移曲線差別很大,曲線間隔為滑動距離。其中N6為坡底,在整個過程x方向基本不動,N5為坡趾處,到第三次開挖才對其產(chǎn)生影響,x方向位移迅速增長;y方向的變化情況:在變形壓密階段,發(fā)生沉降變形,經(jīng)過開挖,底部產(chǎn)生回彈效應(yīng),由于上部和中部的滑體經(jīng)過3次的開挖已經(jīng)產(chǎn)生滑動,使坡底處有大量的剪切裂紋,坡底也隆起形成底鼓。

    3.3.2 速度變化曲線

    坡中區(qū)域位移量最大,故監(jiān)測N4點的x方向和y方向速度變化,來描述整體邊坡在開挖情況下的滑動情況。本研究通過速度曲線斜率來描述邊坡的滑動特征。算例的一時步需要的時間為1×10-4s,共計5.6 s。

    由圖13(a)可知N4點x方向的速度變化情況。在壓密階段,尋求計算平衡狀態(tài),故速度波動較大。第一次開挖穩(wěn)定階段,速度的變化基本不大,這時在積蓄變形能量,進(jìn)入到破壞階段,由于裂紋萌生,釋放能量,速度增加,阻尼力也增加,增加到一定值時曲線斜率<0,速度又逐漸降低,屬于負(fù)反饋系統(tǒng)。到第二次開挖時,巖體挖空,導(dǎo)致N4區(qū)域完全臨空,速度又迅速增加,由于阻尼力的影響,最后速度不變,這時x方向處于臨界狀態(tài)。在進(jìn)入到第三次開挖階段,滑體開始并未整體滑移,N4的x方向速度逐漸降低,隨著時間推移,裂紋越來越多,上下部完全貫穿,滑面形成,曲線斜率>0,最后速度迅速增大,演化成滑坡災(zāi)害,這時滑坡屬于正反饋系統(tǒng),邊坡失穩(wěn),最后x方向位移12.5 m。

    由圖13(b)可知N4點y方向的速度變化情況。在變形壓密階段,主要是發(fā)生沉陷變形,y方向的速度變化較大;壓密階段結(jié)束后,速度基本不再變化,一直到第一次開挖穩(wěn)定,隨后進(jìn)入到破壞階段。由于裂紋的影響,裂紋萌生釋放變形能,巖體向上回彈,y方向的速度向上也迅速增加,而受到阻尼力的影響速度又降低,這時在y方向也是屬于負(fù)反饋系統(tǒng)。第二次開挖時,由于裂紋繼續(xù)延伸擴(kuò)展,繼續(xù)釋放能量,巖體又一次回彈一部分,速度也跟著增加,隨后在重力和阻尼力的作用下,速度又向下增加,此時還是屬于負(fù)反饋系統(tǒng),阻尼力一直阻礙速度變化。進(jìn)入到第三次開挖時,由于開始產(chǎn)生巖體裂紋并完全貫穿,故速度逐漸減低,但是隨著裂紋增多,破裂區(qū)域逐漸連接,滑面形成,出現(xiàn)滑坡災(zāi)害,速度就一直增大,邊坡失穩(wěn),最后y方向的位移為-11.5 m。

    3.3.3 位移變化云圖

    分析不同時段的云圖變化來描述災(zāi)變過程,云圖選取12 000時步、16 000時步、26 000時步、36 000時步和56 000時步分別對應(yīng)變形壓密階段最后、第一次開挖穩(wěn)定階段最后、破壞階段最后、第二次開挖破壞滑移階段最后和第三次開挖破壞滑移階段最后,如圖14所示。

    圖14(a)為變形壓密最后階段,整體來看,整個地層處于壓實狀態(tài),由于地層的巖層不同,故在凝灰?guī)r區(qū)域x方向變形較大,變形值為0.971 m。圖14(b)為第一次開挖穩(wěn)定狀態(tài)最后,此時經(jīng)過開挖作用,變形已經(jīng)基本穩(wěn)定,把地層的凝灰?guī)r區(qū)域挖空,使得玄武巖臨空,故在坡面位置x方向變形較大,變形值為0.677 m。圖14(c)為破壞階段最后,可以明顯地看出,裂紋布滿坡面位置,尤其邊坡頂部處有大量的拉張裂紋,并向下延伸,但并沒貫穿邊坡,x方向位移逐漸向坡中區(qū)域靠攏,這是坡中由凝灰?guī)r層和弱層構(gòu)成,力學(xué)參數(shù)較弱,故變形值較大,變形值為2.147 m。圖14(d)為第二次開挖滑移結(jié)束階段,明顯地看出,裂紋在破壞階段的基礎(chǔ)上繼續(xù)擴(kuò)展連接,形成新的大裂紋,裂紋也逐漸的向坡底處延伸,從圖中也可以看出坡底形成大量的剪切裂紋,整體的位移情況也在延續(xù)破壞階段的位移,并逐漸形成滑體輪廓,在此階段坡中的位移值仍是最大,位移值為5.257 m。圖14(e)為第三次開挖滑移最后,可以看出整個滑體沿著弱層面向下滑移,坡頂、坡中和坡底已經(jīng)布滿裂紋,最后邊坡失穩(wěn)滑動,最大位移值為16.04 m還是在坡中,這是由于在第二次開挖結(jié)束時裂紋已經(jīng)基本貫穿邊坡,經(jīng)第三次開挖,使得邊坡中下部臨空,沒有巖體阻礙滑動,形成滑體后,迅速向中下滑動,但是由于北幫和底部巖層的影響,使其坡中區(qū)域向下滑移在底部推擠,底部也形成底鼓。

    3.3.4 塑性區(qū)變化云圖

    分析不同時段塑性區(qū)云圖來描述災(zāi)變過程。故云圖選取16 000時步、26 000時步、36 000時步和56 000時步分別對應(yīng)第一次開挖穩(wěn)定階段最后、破壞階段最后、第二次開挖破壞滑移階段最后和第三次開挖破壞滑移階段最后。如圖15邊坡整體塑性區(qū)云圖所示。圖中色帶的不同值分別表示邊坡的破壞狀態(tài):0表示坡體未破壞;1表示當(dāng)前拉壞;2表示當(dāng)前剪壞;4表示過去拉壞;8表示過去剪壞。

    圖15(a)為第一次開挖變形穩(wěn)定最后,塑性區(qū)已經(jīng)出現(xiàn),并沿著弱層區(qū)域向下擴(kuò)展,在坡頂區(qū)域出現(xiàn)拉張破壞塑性區(qū),但無裂紋產(chǎn)生,當(dāng)前剪切破壞塑性區(qū)沿著弱層向下。圖15(b)為破壞階段最后,可以看出裂紋已經(jīng)在剪切和拉張塑性區(qū)處產(chǎn)生,裂紋也隨著塑性區(qū)的擴(kuò)展而向下擴(kuò)展。圖15(c)為第二次開挖破壞滑移最后,可以看出當(dāng)前剪切破壞基本貫穿整個邊坡,塑性區(qū)面積也增加明顯,裂紋也布滿坡面位置,坡底有大量的剪切裂紋,坡頂有大量的拉張裂紋,在第二次開挖時邊坡就已經(jīng)基本破壞,但是由于下部還有巖層的存在,故沒有發(fā)生大規(guī)?;?,如果再次開挖,裂紋完全貫穿邊坡就會發(fā)生滑坡災(zāi)害。圖15(d)為第三次開挖破壞滑移最后,看出邊坡沿著弱層面向下滑移,滑體中部的滑移量最大,整個滑體最后推擠在坡底處,而坡底由于受到剪切裂紋和上部巖體的擠壓也形成底鼓。為了更直觀地分析開挖過程邊坡地表的破裂程度,定義地表破裂度為

    式中,α為地表破裂度,S1為地表的塑性區(qū)面積,S2為地表的整體面積。通過對塑性區(qū)云圖的處理,將破裂度畫成曲線表示,如圖16所示。

    由圖16可知,邊坡坡面的破裂度隨著時步的增加而增加。在變形壓密階段,此時為彈性階段,故沒有塑性區(qū)產(chǎn)生。但是在第一次開挖變形穩(wěn)定時,塑性區(qū)開始出現(xiàn),這就表明巖體開始出現(xiàn)塑性區(qū)域,但無裂紋產(chǎn)生,破裂度達(dá)到0.36。進(jìn)入到破壞階段,破裂度再次上升,達(dá)到0.5,這時邊坡已經(jīng)破壞一半,但是裂紋并沒有貫穿邊坡。隨后進(jìn)入到第二次開挖,破裂度再次攀升,達(dá)到0.8,這時坡面已經(jīng)幾乎完全破壞,坡面也已經(jīng)被裂紋基本貫穿,此時邊坡非常危險。再次開挖,當(dāng)裂紋完全貫穿,就有很大概率發(fā)生失穩(wěn)滑動,進(jìn)入到第三次開挖后,破裂度到達(dá)0.9以上,邊坡發(fā)生失穩(wěn)。

    4 結(jié)論

    (1)南幫邊坡在變形壓密階段到第三次開挖階段前,均屬于負(fù)反饋系統(tǒng),屬于穩(wěn)定滑動。第三次開挖階段之后,頂部裂紋繼續(xù)增多,但不發(fā)生大規(guī)?;疲胁咳鯇雍偷撞繀^(qū)域發(fā)生失穩(wěn)滑動,中部和底部屬于正反饋系統(tǒng),滑體沿著弱層面向下滑移,最后推擠在坡底,坡底受到上部的壓力,再加上剪切裂紋的存在和北幫的阻礙,使得坡底形成底鼓,南幫的滑坡模式為滑移—剪切式。

    (2)變形階段,邊坡整體向下壓密變形,越靠近坡面,x方向和y方向的變形位移越大;破壞階段,邊坡頂部受拉,萌生拉張裂紋,沿著弱層面擴(kuò)展,坡底受剪,隨著開采深度增加,裂紋數(shù)目增多,裂紋與裂紋之間相互連接,坡頂和坡底裂紋逐漸連接,最終貫穿邊坡模型;滑動階段,滑體沿著裂紋面發(fā)生失穩(wěn)滑動,最后在坡底剪出。

    (3)隨著開挖深度增加,南幫弱層出露越多,邊坡的臨空區(qū)域增多,引發(fā)滑坡幾率越高,當(dāng)開挖深度達(dá)到標(biāo)高為-164 m后,南幫邊坡出現(xiàn)大規(guī)模滑坡。

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