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    火焰電流法在全預(yù)混燃?xì)獠膳療崴疇t研發(fā)中的應(yīng)用

    2022-01-04 18:53:30中國市政工程華北設(shè)計(jì)總院有限公司渠艷紅
    上海煤氣 2021年6期
    關(guān)鍵詞:燃?xì)?/a>火焰風(fēng)機(jī)

    中國市政工程華北設(shè)計(jì)總院有限公司 渠艷紅

    域適都智能裝備(天津)有限公司 洪 磊

    中國建筑第六工程局有限公司 吳 杰

    近些年,全預(yù)混燃燒因其在提高燃燒效率、降低燃燒產(chǎn)物中有害物質(zhì)方面的突出優(yōu)勢,已被廣泛應(yīng)用于全預(yù)混燃?xì)獠膳療崴疇t中。目前市場上常見的采暖熱水爐空燃比一經(jīng)出廠設(shè)定,用戶不得自行調(diào)節(jié)。如此在實(shí)際運(yùn)行過程中時(shí)有燃燒惡化、熱效率降低等情況發(fā)生,同時(shí),同一采暖熱水爐也無法適應(yīng)不同特性的燃?xì)??;趹?yīng)用的便利性、使用的安全性等多方面的需求,自動(dòng)適應(yīng)氣源變化的燃?xì)獠膳療崴疇t將成為未來行業(yè)發(fā)展的方向。其控制系統(tǒng)可依據(jù)燃?xì)獾娜A白數(shù)等特性,重新自動(dòng)計(jì)算并調(diào)整最佳空燃比。本文將通過研究火焰電流信號(hào)、空氣系數(shù)及燃?xì)馓匦灾g的關(guān)系,為燃?xì)獠膳療崴疇t自動(dòng)適應(yīng)氣源變化系統(tǒng)的建立提供基礎(chǔ)的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。

    1 火焰電流法

    火焰電流法,即離子電流法,是利用火焰的燃燒層單向?qū)щ娫矶兄频囊环N檢測方法。燃?xì)馀c空氣的混合氣在燃燒時(shí),會(huì)發(fā)生劇烈的化學(xué)反應(yīng),生成大量離子和自由電子。如果在兩極間添加1個(gè)偏置電壓,帶電粒子就會(huì)在電場的作用下發(fā)生定向移動(dòng),從而在兩極之間產(chǎn)生離子電流[1]。在全預(yù)混燃?xì)獠膳療崴疇t的研發(fā)過程中,燃燒時(shí)火焰產(chǎn)生的離子電流信號(hào),可經(jīng)控制器進(jìn)行采集后放大處理。

    燃燒離子反應(yīng)是監(jiān)測火焰電流的理論基礎(chǔ)。燃燒過程存在的離子反應(yīng)為:

    火焰電流測試系統(tǒng)如圖1所示。在燃燒器上方安裝1對火焰離子探棒,并將其串聯(lián)在電阻和直流電源構(gòu)成的電路中?;鹧嫒紵龝r(shí)發(fā)生離子反應(yīng),隨即構(gòu)成導(dǎo)電回路。離子反應(yīng)使得帶電負(fù)離子向探棒陽極方向移動(dòng),正離子向探棒陰極方向移動(dòng)。通過電流表監(jiān)測火焰是否熄滅以便提供安全保護(hù),并通過電流強(qiáng)弱判斷燃?xì)馊紵械目杖急融厔荨?/p>

    圖1 火焰電流測試系統(tǒng)示意

    通過研究離子電流與燃燒壓力[2-3]、空氣燃?xì)獗壤ㄒ韵潞喎Q空燃比)之間的關(guān)系,可以判斷燃燒狀況,從而確定最佳燃燒壓力和空燃比。作為一種新型的在線測量方法,火焰電流法具有快速響應(yīng)、結(jié)構(gòu)簡單、價(jià)格低廉等優(yōu)點(diǎn)。

    2 實(shí)驗(yàn)方法

    2.1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)

    全預(yù)混采暖熱水爐的燃燒控制實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)主要由風(fēng)機(jī)、燃燒器、火焰電流感應(yīng)裝置、控制器、文丘里裝置、電動(dòng)節(jié)流閥及水路系統(tǒng)等組成,如圖 2所示。其中,火焰電流感應(yīng)裝置是由帶偏置電壓的2個(gè)電極組成,即火焰離子探棒,位于燃燒器火焰上方的固定位置上??刂破饔煽删幊虇纹瑱C(jī)和芯片集成,能夠監(jiān)控信號(hào)、執(zhí)行控制程序以及實(shí)現(xiàn)發(fā)出控制命令。當(dāng)熱水爐運(yùn)行時(shí),燃?xì)馔ㄟ^電動(dòng)節(jié)流閥與空氣在文丘里裝置混合,混合后通過風(fēng)機(jī)輸送至燃燒器燃燒;控制器則控制電動(dòng)節(jié)流閥開度調(diào)節(jié)燃?xì)饬髁亢涂刂骑L(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)空氣流量,同時(shí)監(jiān)控火焰電流感應(yīng)裝置的火焰電流信號(hào)。

    圖2 燃?xì)獠膳療崴疇t燃燒控制實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)示意

    燃?xì)獠膳療崴疇t所用的全預(yù)混燃燒器實(shí)物見圖 3,火焰離子探棒末端與燃燒器切面的垂直距離一般為8 mm。

    圖3 全預(yù)混燃燒器

    2.2 實(shí)驗(yàn)方法

    實(shí)驗(yàn)條件:(1) 選取1臺(tái)額定輸入功率24 kW的全預(yù)混燃?xì)獠膳療崴疇t;(2) 氣源分別為12T天然氣基準(zhǔn)氣(甲烷99.9%)和19Y液化石油氣基準(zhǔn)氣(丙烷 99.94%)。

    在不同風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速(4 650 r/min、2 000 r/min和7 300 r/min)和不同基準(zhǔn)氣(12T、19Y)下,通過調(diào)節(jié)燃?xì)膺M(jìn)氣量來控制空氣系數(shù)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。在熱水爐煙氣排出口采集并測得燃燒干煙氣中 CO、CO2和O2體積分?jǐn)?shù)φ;燃?xì)饬魉俸突鹧骐娏餍盘?hào)通過控制器讀取后,與電腦實(shí)時(shí)通信,并在控制軟件中顯示。

    3 實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)及分析

    3.1 空氣系數(shù)確定

    通常可通過熱水爐煙氣排出口的干煙氣中 O2體積分?jǐn)?shù)φ判斷燃燒工況,并根據(jù)不同的燃燒工況采用不同的方式計(jì)算空氣系數(shù)。

    (1) 當(dāng)干煙氣中O2體積分?jǐn)?shù)>2%時(shí),即完全燃燒工況下,空氣系數(shù)α可直接用式(4)計(jì)算:

    式中:α——空氣系數(shù);

    φ(O2)——干煙氣中實(shí)測氧氣體積分?jǐn)?shù),%。

    (2) 當(dāng)干煙氣中φ(O2)≤2%時(shí),處于不完全燃燒工況狀態(tài),此時(shí)可先計(jì)算當(dāng)前固定風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速下任一燃?xì)饬髁奎c(diǎn)完全燃燒時(shí)所需的空氣系數(shù)α′,然后再采用下列實(shí)驗(yàn)室經(jīng)驗(yàn)公式得出該不完全燃燒工況的空氣系數(shù)α。

    式中:α——空氣系數(shù);

    α′——該熱水爐測試系統(tǒng)完全燃燒工況時(shí),某一燃?xì)饬髁奎c(diǎn)的空氣系數(shù);

    Q′g——α′對應(yīng)的該點(diǎn)燃?xì)饬髁?,m3/h;

    Qg——干煙氣中φ(O2)≤2%時(shí)的燃?xì)饬髁?,m3/h。

    3.2 風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速4 650r/min時(shí)

    (1) 使用12T基準(zhǔn)氣為實(shí)驗(yàn)氣,調(diào)節(jié)不同燃?xì)饬魉伲細(xì)饬髁坑尚∫来蜗虼筮M(jìn)行實(shí)驗(yàn),得到熱水爐在不同熱負(fù)荷下的測試數(shù)據(jù),見表 1??紤]到精度,火焰電流信號(hào)經(jīng)控制器單片機(jī)采集完成并經(jīng)電腦CPU讀取后,將模擬信號(hào)轉(zhuǎn)換成數(shù)字信號(hào)輸出。

    表1 12T天然氣時(shí)不同熱負(fù)荷下試驗(yàn)數(shù)據(jù)

    (2) 使用19Y基準(zhǔn)氣為實(shí)驗(yàn)氣,調(diào)節(jié)不同燃?xì)饬魉?,燃?xì)饬髁坑尚∫来蜗虼筮M(jìn)行實(shí)驗(yàn),得到熱水爐在不同熱負(fù)荷下的測試數(shù)據(jù),見表2。

    表2 19Y液化氣時(shí)不同熱負(fù)荷下試驗(yàn)數(shù)據(jù)

    表 1、表 2中燃?xì)饬髁?Qg、火焰電流信號(hào)和CO、O2、CO2體積百分?jǐn)?shù)φ為實(shí)驗(yàn)測試數(shù)據(jù),熱負(fù)荷、空氣系數(shù)α為計(jì)算數(shù)據(jù)。

    3.3 不同風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速時(shí)

    為繼續(xù)驗(yàn)證不同風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速下空氣系數(shù)與火焰電流的關(guān)系,分別將風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速固定在2 000 r/min和7 300 r/min,依次使用12T和19Y基準(zhǔn)氣進(jìn)行上述實(shí)驗(yàn),并得出空氣系數(shù)與火焰電流信號(hào)關(guān)系曲線,如圖4所示。

    圖4 空氣系數(shù)α與火焰電流信號(hào)關(guān)系曲線

    3.4 實(shí)驗(yàn)分析

    (1) 風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速為4 650 r/min時(shí),當(dāng)試驗(yàn)氣為12T基準(zhǔn)氣,火焰電流信號(hào)在空氣系數(shù)區(qū)間[0.91,1.00]達(dá)到最大,區(qū)間外火焰電流信號(hào)強(qiáng)度均呈遞減趨勢;當(dāng)試驗(yàn)氣為19Y基準(zhǔn)氣,火焰電流信號(hào)在空氣系數(shù)0.94附近時(shí)達(dá)到最大,而后不論隨著空氣系數(shù)的增加或者減少,火焰電流信號(hào)均在遞減。這是因?yàn)楫?dāng)空燃比過大時(shí),多余的空氣會(huì)稀釋火焰離子探棒之間的帶電離子濃度;空燃比過小時(shí)燃?xì)馕茨艹浞秩紵?,燃燒過程未能產(chǎn)生足夠多的帶電粒子。理論上空燃比達(dá)到最佳時(shí),火焰電流達(dá)到峰值。

    (2) 當(dāng)熱水爐使用同一種燃?xì)鈺r(shí),不同的風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速下空氣系數(shù)α與火焰電流信號(hào)變化趨勢一致,火焰電流信號(hào)基本是在空氣系數(shù)為 1附近達(dá)到峰值。當(dāng)熱水爐的風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速一定時(shí),使用不同燃?xì)鉁y試所得空氣系數(shù)與火焰電流信號(hào)趨勢也一致,兩條曲線是完全獨(dú)立不重合的,也意味著12T和19Y在任一固定風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速時(shí)所產(chǎn)生的火焰電流信號(hào)與空氣系數(shù)α的變化趨勢是唯一可識(shí)別的。

    (3) 在熱水爐的實(shí)際運(yùn)行中,空燃比過大或者過小都會(huì)對燃燒造成不利影響??杖急冗^大時(shí),多余空氣會(huì)造成煙氣總排放量的增加,降低熱水爐熱效率;空燃比過小時(shí),則會(huì)發(fā)生燃燒不充分,如表1中,當(dāng)空氣系數(shù)為1.00時(shí),煙氣中CO含量急劇增加。因此需結(jié)合排放干煙氣中各氣體組分的含量,綜合評(píng)判并確定出熱水爐運(yùn)行時(shí)的最佳空氣系數(shù)區(qū)間。

    4 結(jié)語

    通過研究可知:全預(yù)混采暖熱水爐燃燒系統(tǒng)在固定風(fēng)速情況下,使用任何燃?xì)膺\(yùn)行時(shí),其火焰電流信號(hào)在空氣系數(shù)為1附近達(dá)到最大值。當(dāng)火焰電流信號(hào)未在空氣系數(shù)為1附近達(dá)到最大值,分析其影響因素,認(rèn)為有可能是由于燃?xì)鈿庠闯煞植煌囊约皽y試硬件、測試系統(tǒng)、測試環(huán)境的不同。

    對于同一測試系統(tǒng),在風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速一定的情況下使用不同華白數(shù)的燃?xì)膺M(jìn)行測試,所獲得的空氣系數(shù)與火焰電流信號(hào)關(guān)系曲線具有高度可識(shí)別性,空氣系數(shù)與火焰電流信號(hào)之間的對應(yīng)關(guān)系可為全預(yù)混采暖熱水爐自動(dòng)適應(yīng)不同燃?xì)庀到y(tǒng)的開發(fā)提供可靠依據(jù)。

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