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    核電站安注箱瓜瓣封頭焊接裂紋的成因與控制措施

    2021-12-28 23:45:13肖瑞旺高俊根劉開(kāi)理孔永紅
    電焊機(jī) 2021年11期
    關(guān)鍵詞:封頭裂紋

    肖瑞旺 高俊根 劉開(kāi)理 孔永紅

    摘要:安注箱封頭采用壓制瓜瓣焊條電弧焊拼接,由于操作不當(dāng),在焊后無(wú)損檢查時(shí)發(fā)現(xiàn)存在夾渣、氣孔等缺陷,需要返修補(bǔ)焊。安注箱封頭為瓜瓣拼接、球型形狀,焊接位置為向上爬坡焊,且材質(zhì)為奧氏體不銹鋼材料,缺陷不能用碳弧氣刨而只能用砂輪打磨的方法清除,由于缺陷打磨過(guò)程中沒(méi)有注意打磨部位的形狀及補(bǔ)焊過(guò)程中的操作,補(bǔ)焊后RT出現(xiàn)裂紋。從安注箱封頭材料的化學(xué)成分、缺陷部位清理形狀、焊接工藝、焊工操作等方面分析裂紋原因,提出控制措施:(1)缺陷清除后應(yīng)圓滑過(guò)渡,不得存在尖銳溝槽;(2)焊條擺動(dòng)寬度不易過(guò)大,利用工裝將向上爬坡焊改為水平焊位置;(3)加強(qiáng)技術(shù)管控能力。

    關(guān)鍵詞:安注箱;封頭;瓜瓣拼接;返修;裂紋

    中圖分類號(hào):TG441.7? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B? ? ? ? ?文章編號(hào):1001-2003(2021)11-0114-04

    DOI:10.7512/j.issn.1001-2303.2021.11.21

    0? ? 前言

    安注箱是核電站核島重要設(shè)備,其主要功能是在發(fā)生一回路失水事故時(shí)淹沒(méi)堆芯,及時(shí)帶走反應(yīng)堆燃料產(chǎn)生的熱量。安注箱為立式承壓容器,兩段由封頭密閉,其封頭由多塊壓制成型的瓜瓣拼焊而成。在某核電廠的安注箱建造過(guò)程中,兩臺(tái)機(jī)組共6臺(tái)安注箱封頭在施工時(shí)因焊工責(zé)任心不強(qiáng)、主觀意識(shí)麻痹等原因發(fā)生了大量的返修,在返修過(guò)程中由于操作不當(dāng)、焊接工藝執(zhí)行不合理等原因,在返修補(bǔ)焊后出現(xiàn)裂紋。鑒于安注箱設(shè)備的重要性以及安注箱材料的特殊性,裂紋缺陷必須清除并采取措施避免其產(chǎn)生。文中分析了安注箱封頭返修中裂紋產(chǎn)生的原因以及避免裂紋產(chǎn)生的措施,及時(shí)完成安注箱封頭的返修。

    1 安注箱封頭焊接

    安注箱為一個(gè)直立容器,筒體兩端用兩個(gè)半球型封頭封閉。以上封頭為例,其形狀如圖1所示,上封頭由6片瓜瓣和1塊上極板拼焊而成,上封頭壁厚為44 mm,瓜瓣壁厚40 mm,6片瓜瓣焊縫坡口形式及焊接順序如圖2所示,瓜瓣組件與上極板焊縫坡口形式及焊接順序如圖3所示。

    安注箱封頭材料為Z2CN19.10 AC控氮不銹鋼, 其化學(xué)成分和力學(xué)性能如表1、表2所示。

    封頭材料Z2CN19.10 AC是18-8型奧氏體不銹鋼,幾乎不含鐵素體組織[1]。純奧氏體不銹鋼材料可焊性較好,無(wú)淬硬傾向,對(duì)氫不敏感,一般情況下能很好地適應(yīng)熔化焊,焊條電弧焊、埋弧焊、惰性氣體保護(hù)焊、等離子弧焊等均能獲得具有較好塑性和韌性的接頭。但當(dāng)焊接工藝參數(shù)選用不合理時(shí),純奧氏體不銹鋼具有較大的焊接熱裂紋敏感性,會(huì)產(chǎn)生熱裂紋、晶間腐蝕、σ相脆化等缺陷。安注箱封頭由于受其形狀的限制,目前無(wú)法采用自動(dòng)化焊接方法,只能用焊條電弧焊。焊接材料選用大西洋焊條CHS002HR φ3.2/4.0,返修補(bǔ)焊選用φ2.5/3.2,其熔敷金屬化學(xué)成分和力學(xué)性能見(jiàn)表3、表4。

    由表1~表4可知,安注箱封頭材料與焊材在化學(xué)成分方面很相近,焊材化學(xué)成分與母材匹配[2]。

    1.2 焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)

    在安注箱封頭母材、焊材選定后進(jìn)行焊接工藝評(píng)定試驗(yàn),試件坡口形式如圖3所示,焊接位置為PA[3],采用焊條電弧焊,焊接工藝參數(shù)如表5所示。

    焊接工藝評(píng)定實(shí)驗(yàn)要求直線運(yùn)條、焊條不擺動(dòng)。試件焊縫經(jīng)RT(按一級(jí)焊縫評(píng)價(jià))合格[4],進(jìn)行理化檢驗(yàn),其結(jié)果如表6、表7所示。焊縫金屬化學(xué)成分經(jīng)德龍圖[5]計(jì)算得出焊縫金屬組織δ鐵素體含量為7.6%,由表可知,宏觀微觀金相及晶間腐蝕實(shí)驗(yàn)合格。經(jīng)評(píng)定試驗(yàn)檢驗(yàn),Z2CN19.10 AC使用φ3.2 CHS002HR焊條,運(yùn)用直線運(yùn)條、不擺動(dòng),在熱輸入0.99~1.35 kJ/mm焊接條件下可以獲得良好的焊接接頭。

    2 裂紋產(chǎn)生原因分析

    2.1 材料

    奧氏體不銹鋼的物理特性是熱導(dǎo)率小、線膨脹系數(shù)大,在焊接局部加熱和冷卻條件下,焊接接頭部位的高溫停留時(shí)間較長(zhǎng),焊縫金屬及近縫區(qū)在高溫承受較高的拉伸應(yīng)力和拉伸應(yīng)變,這是產(chǎn)生熱裂紋的基本條件。奧氏體不銹鋼焊縫通常聯(lián)生結(jié)晶形成方向性很強(qiáng)的粗大柱狀晶組織,在凝固結(jié)晶過(guò)程中,一些雜質(zhì)元素及合金元素如S、P、Sn、Sb、Si、B、Nb等易于在晶間形成低熔點(diǎn)的液態(tài)膜,這些低熔點(diǎn)液態(tài)膜隨著在焊縫冷卻過(guò)程中奧氏體凝固結(jié)晶而不斷在焊縫中間聚集,在拉伸應(yīng)力的作用下為熱裂紋的形成提供力的因素。同時(shí),文獻(xiàn)[2]指出熱裂紋的行為與高溫凝固結(jié)晶的模式與高溫組織有更加直接的關(guān)系,對(duì)于不同合金成分的奧氏體焊縫金屬有三種凝固模式:①先結(jié)晶析出奧氏體,凝固過(guò)程結(jié)束后的組織為純奧氏體組織,稱為A凝固模式;②先結(jié)晶析出奧氏體,隨后發(fā)生包晶和共晶反應(yīng),凝固過(guò)程結(jié)束后的組織為奧氏體+鐵素體,稱為AF凝固模式;③先結(jié)晶析出鐵素體,隨后發(fā)生包晶和共晶反應(yīng),凝固結(jié)束后的組織為奧氏體+鐵素體,稱為FA凝固模式。根據(jù)晶位潤(rùn)濕理論,在結(jié)晶過(guò)程中形成的偏析液態(tài)膜能夠潤(rùn)濕γ界面,而難以潤(rùn)濕γ+δ界面,因此A凝固模式形成的純奧氏體組織具有較高的熱裂紋敏感性。安注箱封頭材料Z2CN19.10 AC焊縫凝固模式屬于A凝固模式,所以材料自身具有較大的熱裂紋傾向,在操作不當(dāng)?shù)那闆r下容易產(chǎn)生熱裂紋。

    2.2 打磨方式不當(dāng)

    (1) 采用手工角砂輪打磨方式去除焊接缺陷,打磨時(shí)對(duì)挖鑿區(qū)根部形狀尺寸未做適當(dāng)要求,造成缺陷區(qū)打磨后根部窄,形成窄而深的返修坡口,如圖4所示。當(dāng)挖鑿深度較深時(shí),在焊接時(shí)焊縫中心部位容易造成雜質(zhì)聚集,同時(shí)由于根部窄,焊接時(shí)容易出現(xiàn)熔深熔寬比(熔深比)大于1的焊縫。文獻(xiàn)[3]指出熔深大于熔寬的焊縫,其凝固溫度區(qū)間增寬,容易產(chǎn)生熱裂紋。

    (2)采用手工角砂輪打磨方式去除缺陷,打磨工作量大,磨屑、飛塵容易聚集,缺陷去除后補(bǔ)焊前還需PT檢查,PT后殘留物質(zhì)易進(jìn)入補(bǔ)焊區(qū)域,雜質(zhì)的存在也增加了不銹鋼焊接熱裂紋產(chǎn)生的風(fēng)險(xiǎn)。

    2.3 熱輸入量的影響

    制造廠焊接、返修工藝源自于評(píng)定合格的焊接工藝,但在實(shí)際實(shí)施時(shí)焊工并沒(méi)有嚴(yán)格遵守焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)數(shù)據(jù),具體表現(xiàn)之一:返修焊縫施焊電弧擺動(dòng)寬度超過(guò)工藝要求(PA位置擺動(dòng)寬度不能超過(guò)焊條直徑的3倍),隨意擺動(dòng)無(wú)限制,如圖5所示。

    表現(xiàn)之二:通過(guò)查看焊接記錄發(fā)現(xiàn)焊工操作時(shí)使用焊接參數(shù)為:焊接電流130 A、焊接電壓34 V、焊接速度6 cm/min,熱輸入量3.0 kJ/mm。

    表現(xiàn)之三:工藝要求焊工操作時(shí)焊條擺動(dòng)寬度不能超過(guò)焊條直徑的3倍,實(shí)際施焊時(shí)焊條擺動(dòng)寬度已達(dá)到22 mm。焊條擺動(dòng)寬度大,造成焊縫寬度大,焊接位置為上坡焊,熱輸入量大,焊縫在高溫區(qū)停留時(shí)間長(zhǎng),使得低熔點(diǎn)雜質(zhì)(S、P)易在晶界上富集,形成的低熔點(diǎn)液態(tài)膜將在焊縫中間長(zhǎng)時(shí)間停留,線膨脹率大,加熱冷卻過(guò)程中產(chǎn)生的拉伸應(yīng)力大,液態(tài)膜在拉伸應(yīng)力作用下開(kāi)裂,形成熱裂紋。

    3 控制措施

    3.1 操作人員培訓(xùn)

    成立專門(mén)的返修團(tuán)隊(duì),組織工藝、技術(shù)、質(zhì)量、質(zhì)保、操作人員對(duì)返修工作進(jìn)行培訓(xùn),規(guī)定返修環(huán)境、操作、焊接工藝、返修平臺(tái),成立專項(xiàng)團(tuán)隊(duì),挑選有經(jīng)驗(yàn)、有技術(shù)的焊工承擔(dān)返修工作。

    3.2 焊接工藝控制

    (1)補(bǔ)焊時(shí)嚴(yán)格控制層間溫度和道間溫度小于等于100 ℃。焊接過(guò)程中采取窄焊道、薄焊層、焊條直運(yùn)條不擺動(dòng),適當(dāng)提高焊接速度,利用工裝調(diào)整返修焊接位置,由向上爬坡焊改成水平焊位置,如圖6所示,盡量降低熱輸入量。

    (2) 層間、道間清理打磨干凈,嚴(yán)格限制焊縫中的C、S、P等雜質(zhì)元素的含量。

    (3) 缺陷清除時(shí)注意挖槽坡口形狀,避免尖銳、深窄部位產(chǎn)生。尖而深的根部容易形成熔深比大的焊縫從而造成熱裂紋,為避免這種現(xiàn)象,在返修時(shí)規(guī)定根部寬度應(yīng)保證在5 mm以上,為達(dá)到此要求,制作檢測(cè)工具,檢測(cè)缺陷打磨后形狀,如圖7所示。

    4 結(jié)論

    安注箱封頭材料為Z2CN19.10AC控氮不銹鋼,焊接時(shí)具有較大的熱裂紋敏感性,必須嚴(yán)格控制焊接線能量。在采取控制返修打磨區(qū)域形狀、焊接時(shí)不擺動(dòng)、焊接位置改成水平、運(yùn)用小線能量等措施補(bǔ)焊后,裂紋部位返修合格,沒(méi)有發(fā)現(xiàn)新裂紋。在此對(duì)奧氏體不銹鋼的返修有以下建議:

    (1)缺陷清除后根部應(yīng)圓滑過(guò)渡,不得存在尖銳溝槽,并保證根部坡口寬度不影響后續(xù)補(bǔ)焊操作;焊接時(shí)焊工焊條擺動(dòng)寬度不宜過(guò)大,控制熱輸入量。

    (2)補(bǔ)焊時(shí),待補(bǔ)焊部位應(yīng)處于良好的焊接位置,嚴(yán)格控制層間溫度、電流、速度等焊接參數(shù)。

    (3)制造廠技術(shù)人員應(yīng)加強(qiáng)技術(shù)管控能力,焊接技術(shù)人員應(yīng)能降低焊接操作人員違規(guī)操作的風(fēng)險(xiǎn)。

    參考文獻(xiàn):

    壓水堆核島機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)和建造規(guī)則,RCC-M 第二卷 材料(下)[S]. 2007.

    壓水堆核島機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)和建造規(guī)則,RCC-M 第四卷 焊接[S]. 2007.

    國(guó)際焊接工程師培訓(xùn)教程,第四冊(cè):焊接生產(chǎn)及應(yīng)用2017

    中國(guó)機(jī)械工程學(xué)會(huì)焊接學(xué)會(huì).焊接手冊(cè)(2)—材料的焊接[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1992.

    壓水堆核島機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)和建造規(guī)則,RCC-M[S]. 2007.

    李春范.不銹鋼焊接及焊接材料實(shí)用手冊(cè)[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2015.

    傅積和,孫玉林.焊接數(shù)據(jù)資料手冊(cè)[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1994.

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