下穿高速公路輸水隧洞爆破振動(dòng)響應(yīng)分析*

呂虎波，李 佳，彭亞雄，吳 立

(1.浙江省隧道工程集團(tuán)有限公司，杭州 310005； 2.中國(guó)地質(zhì)大學(xué)(武漢) 工程學(xué)院，武漢 430074；3.湖南科技大學(xué) 巖土工程穩(wěn)定控制與健康監(jiān)測(cè)湖南省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湘潭 411201)

跨區(qū)域的輸水工程能夠有效緩解區(qū)域內(nèi)與區(qū)域間的缺水狀況，緩解城市水資源缺乏問題。然而，在輸水工程建設(shè)中，會(huì)與市政交通等線路交錯(cuò)，導(dǎo)致輸水隧洞下穿鐵路、高速公路、房屋等既有建(構(gòu))筑物的工程問題突出，隧洞下穿建(構(gòu))筑物施工對(duì)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性與安全性會(huì)造成極大威脅[1-3]。

隧道下穿高速公路施工必將引起公路路面沉降和結(jié)構(gòu)變形[4-6]。許有俊等模擬了雙圓盾構(gòu)隧道下穿高速鐵路路基全過程施工[7]，研究了路基頂面橫向沉降槽形態(tài)變化特征。雷亞峰等提出了跟管鉆進(jìn)結(jié)合超長(zhǎng)管棚施工方法[8]，有效地控制隧道下穿高速公路變形。羅剛等研究了雙線盾構(gòu)下穿高速施工導(dǎo)致路面和邊坡失穩(wěn)機(jī)制和路面沉降規(guī)律[9]。隧道下穿公路爆破施工時(shí)，爆破地震波將造成公路結(jié)構(gòu)振動(dòng)，導(dǎo)致路面動(dòng)力沉降、路基邊坡動(dòng)力失穩(wěn)等災(zāi)害[10-12]。舒磊等結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)和數(shù)值模擬[13]，研究了引水隧洞爆破誘發(fā)既有隧道振動(dòng)響應(yīng)特征。葉宇等模擬了不同相對(duì)位置條件下隧道下穿高速公路爆破施工[14]，研究了爆破作用下公路擋墻和路基的振動(dòng)規(guī)律。黃智剛在分析隧洞下穿高速公路爆破風(fēng)險(xiǎn)基礎(chǔ)上，提出了精細(xì)化輸水隧洞爆破設(shè)計(jì)方案[15，16]。

針對(duì)下穿高速公路輸水隧洞爆破振動(dòng)危害問題，依托平潭及閩江口輸水工程，以輸水隧洞下穿既有G15高速公路為研究對(duì)象，利用現(xiàn)場(chǎng)振動(dòng)監(jiān)測(cè)和數(shù)值模擬，分析高速公路路面振動(dòng)響應(yīng)與動(dòng)應(yīng)力特征，研究下穿高速公路輸水隧洞爆破振動(dòng)響應(yīng)規(guī)律。

1 工程概況

1.1 工程簡(jiǎn)介

平潭及閩江口輸水工程是福建跨區(qū)域的大型水利項(xiàng)目。本工程第4標(biāo)段為大樟溪～石溪輸水線路工程，包括9條施工支洞和輸水主洞，其中施工支洞累計(jì)長(zhǎng)度4.1 km，主洞累計(jì)長(zhǎng)度37.9 km。隧洞沿線主要分布火山巖和侵入巖，裂隙較為發(fā)育且連通性差，地下水賦存少、潛水埋深為10～40 m。

輸水隧洞下穿既有G15高速公路施工交叉點(diǎn)坐標(biāo)(X=2839484.345，Y=428469.359)，交叉位置高速公路路面高程約為49 m，輸水隧洞頂高程約為25 m，隧洞頂板與公路路面的高差約為24 m，下穿段高速軸線與隧洞軸線夾角約為83°，隧洞下穿位置如圖1所示。

圖 1 隧洞下穿高速位置Fig. 1 The position of the tunnel undercrossing high-speed way

1.2 隧洞爆破設(shè)計(jì)

輸水隧洞于樁號(hào)DP4+655至DP4+805位置處，下穿總長(zhǎng)度為150 m，該區(qū)域內(nèi)隧洞圍巖等級(jí)均為Ⅳ類。隧洞斷面為平底圓形，底寬×高為4.013 m×4.65 m，如圖2所示。下穿高速公路隧洞采取全斷面法開挖爆破，進(jìn)尺取1 m，炮孔深度取L=1.1 m，炮孔直徑d=38～42 mm，具體爆破參數(shù)如表1所示。

表 1 爆破設(shè)計(jì)參數(shù)Table 1 Blasting design parameters

圖 2 隧洞下穿高速爆破設(shè)計(jì)方案(單位：mm)Fig. 2 Blasting design of the tunnel (unit:mm)

2 爆破振動(dòng)監(jiān)測(cè)

2.1 監(jiān)測(cè)方案

下穿高速公路輸水隧洞爆破施工不可避免地對(duì)既有高速公路結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不利影響，為了研究高速公路爆破振動(dòng)響應(yīng)特征及其衰減規(guī)律，為控制爆破地震波有害效應(yīng)控制提供依據(jù)，開展了現(xiàn)場(chǎng)爆破振動(dòng)監(jiān)測(cè)。在高速公路應(yīng)急車道外側(cè)路面，沿垂直隧洞軸線方向設(shè)置了一條共5個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)水平測(cè)線。從與隧洞軸線位置起，每隔10 m一個(gè)測(cè)點(diǎn)。

2.2 監(jiān)測(cè)結(jié)果及分析

現(xiàn)場(chǎng)爆破振動(dòng)監(jiān)測(cè)采用TC4850爆破測(cè)振儀，設(shè)置的采樣頻率為4000 sps，測(cè)試時(shí)間1.0 s。通過3次爆破共測(cè)得15組數(shù)據(jù)。典型爆破振動(dòng)曲線和監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)如圖3～4所示。

圖 3 振動(dòng)時(shí)程曲線Fig. 3 The time vibration history curve

由圖3可以基本分辨出各延期段爆破引起的振動(dòng)歷程及峰值振速，由于MS1～MS5微差間隔時(shí)間較短，爆破振動(dòng)存在明顯疊加作用。此外，各延期段爆破引起的峰值振速差異較為明顯；由于掏槽眼爆破藥量最大，同時(shí)缺少臨空面導(dǎo)致過大夾制作用，MS1段的峰值振速最大。水平徑向、水平切向和垂直方向的振動(dòng)峰值速度分別為1.742 cm/s、1.996 cm/s、2.505 cm/s，垂直方向的峰值振速最大，爆破振動(dòng)將對(duì)高速公路路面沉降產(chǎn)生較大影響。為進(jìn)一步分析振動(dòng)衰減規(guī)律，采用Sadovsky公式對(duì)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行非線性擬合[17]，結(jié)果如圖4所示。擬合系數(shù)r2為0.946，表明擬合具有較好精度，反映了輸水隧洞爆破開挖影響下高速公路路面振動(dòng)衰減規(guī)律。

圖 4 峰值振速擬合曲線Fig. 4 Fitting curve of vibration velocity

圖 5 數(shù)值模型示意圖(單位：m)Fig. 5 Numerical model diagram(unit:m)

3 數(shù)值模擬分析

3.1 數(shù)值模型

為了詳細(xì)研究輸水隧洞爆破作用下高速公路路面振動(dòng)響應(yīng)特征，采用LS-DYNA建立了下穿高速公路輸水隧洞爆破動(dòng)力有限元模型[18]。模型材料包括圍巖、炸藥、路面和空氣4個(gè)部分，模型尺寸為50 m×60 m×50 m，隧洞拱頂至路面距離取24.0 m，隧洞底部到洞頂?shù)木嚯x為4.6 m，隧洞下方巖石21.4 m，裝藥量共34 kg。采用cm-g-μs單位制。

*MAT_HIGH_EXPLOSIVE_BURN模型模擬銨梯炸藥，其計(jì)算參數(shù)如表2所示；*MAT_PLASTIC_KINEMATIC模型模擬圍巖和路面材料，其計(jì)算參數(shù)如表3所示；*MAT_NULL模型模擬空氣。圍巖和路面使用Lagrange網(wǎng)格，炸藥和空氣使用Euler網(wǎng)格，并利用ALE算法進(jìn)行耦合。

表 2 炸藥計(jì)算參數(shù)Table 2 Parameters of explosive

表 3 圍巖和路面計(jì)算參數(shù)Table 3 Parameters of surrounding rock

3.2 振動(dòng)速度特征分析

為了分析高速公路路面的爆破振動(dòng)速度特點(diǎn)和分布規(guī)律，沿隧洞軸線方向依次選取掌子面的路面投影點(diǎn)的水平距離為-20 m，-10 m，0 m，10 m，20 m的5個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)。經(jīng)計(jì)算得到各監(jiān)測(cè)點(diǎn)的振速時(shí)程曲線如圖6所示，各方向峰值振速及合速度統(tǒng)計(jì)如表4所示。

由圖6和表4可知，在隧洞爆破地震波作用下高速公路路面垂直方向(Z方向)的峰值振速最大，其中掌子面正上方路面合速度達(dá)到1.924 cm/s，水平徑向和水平切向的峰值振速基本相同；隨爆心距的增加，高速公路路面的各方向峰值振速及合速度均逐漸減小。

圖 6 振速時(shí)程曲線圖Fig. 6 Time history curve of vibration velocity

表 4 各監(jiān)測(cè)點(diǎn)峰值振速Table 4 Peak vibration velocity at each monitoring point

對(duì)比隧洞掌子面前后方爆破振速衰減規(guī)律，水平距離20 m的監(jiān)測(cè)點(diǎn)合速度為1.526 cm/s，衰減了20.68%，而后方水平距離為20 m的監(jiān)測(cè)點(diǎn)合速度為1.152 cm/s，衰減了40.12%。說明了隧洞爆破開挖過程中，相同爆心距條件下隧洞未開挖上部路面的爆破峰值振速大于已開挖部分。隧洞已開挖部分產(chǎn)生自由面，削弱了爆破地震波傳播，使得隧洞已開挖部分爆破振速衰減更快。因此，隧洞施工過程中應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注掌子面前方高速公路路面振動(dòng)有害效應(yīng)，做好相應(yīng)控制措施。

3.3 動(dòng)應(yīng)力特征分析

為分析爆破作用下高速公路路面的動(dòng)應(yīng)力特點(diǎn)和分布規(guī)律，高速公路路面不同時(shí)刻的應(yīng)力云圖如圖7所示；并沿垂直隧洞軸線方向，依次選取距離爆源水平距離為0 m，5 m，10 m，15 m的4個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，監(jiān)測(cè)點(diǎn)各方向應(yīng)力峰值與爆源水平距離關(guān)系如圖8所示。

由圖7和圖8可知，炸藥爆炸后，在t=1996.4 μs時(shí)，掌子面正上方高速公路路面受爆破振動(dòng)影響產(chǎn)生較大動(dòng)應(yīng)力，隨著時(shí)間增加路面各點(diǎn)動(dòng)應(yīng)力增大，呈現(xiàn)出隨著爆破振動(dòng)向外擴(kuò)展的趨勢(shì)。當(dāng)t=5294.8 μs，振動(dòng)效應(yīng)對(duì)路面邊界產(chǎn)生了影響，隨后爆破振動(dòng)繼續(xù)向外擴(kuò)散，路面動(dòng)應(yīng)力值逐漸降低。對(duì)比分析各監(jiān)測(cè)點(diǎn)動(dòng)應(yīng)力峰值特點(diǎn)，在隧洞爆破地震波作用下，高速公路路面各監(jiān)測(cè)點(diǎn)Z方向(垂直方向)動(dòng)應(yīng)力峰值均最大，另外X和Y方向動(dòng)應(yīng)力峰值均遠(yuǎn)小于Z方向。在爆源正上方監(jiān)測(cè)點(diǎn)的應(yīng)力峰值最大，其x方向應(yīng)力峰值達(dá)到了142.16 kPa，y方向應(yīng)力峰值達(dá)到了584.61 kPa，z方向應(yīng)力峰值達(dá)到了144.13 kPa，且隨著水平距離的增加，監(jiān)測(cè)點(diǎn)各方向的峰值應(yīng)力不斷減小。隨著水平距離的不斷增大，監(jiān)測(cè)點(diǎn)的爆心距也在不斷增大，所受到爆破振動(dòng)的影響越小。

圖 7 高速公路路面的應(yīng)力云圖Fig. 7 Stress diagram of expressway pavement

圖 8 三個(gè)方向應(yīng)力峰值Fig. 8 Stress peak values of three directions

4 結(jié)論

采用現(xiàn)場(chǎng)振動(dòng)測(cè)試和數(shù)值模擬方法，重點(diǎn)研究了下穿高速公路輸水隧道爆破振動(dòng)響應(yīng)特征及衰減規(guī)律。主要研究結(jié)論如下：

(1)隧道爆破中掏槽眼藥量最大并且缺少臨空面導(dǎo)致過大夾制作用，使得MS1段爆破引起的峰值振速最大。同時(shí)引起路面測(cè)點(diǎn)垂直方向峰值振速最大，可能導(dǎo)致公路路面產(chǎn)生動(dòng)力沉降。

(2)相同爆心距條件下隧洞未開挖上部路面的爆破峰值振速大于已開挖部分。隧洞已開挖部分形成了自由面，削弱了爆破振動(dòng)效應(yīng)。

(3)隧道爆破作用下上覆高速公路路面垂直方向動(dòng)應(yīng)力峰值最大，與實(shí)測(cè)分析結(jié)果一致。爆源正上方應(yīng)力峰值最大，隨著爆心距增大，爆破振動(dòng)有害效應(yīng)減小。