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    球磨粉煤灰復(fù)合摻合料性能研究

    2021-12-28 03:11:20
    居業(yè) 2021年11期
    關(guān)鍵詞:礦渣細度齡期

    羅 翔

    (蘇州中材建設(shè)有限公司,江蘇 昆山 215300)

    粉煤灰作為燃煤工業(yè)副產(chǎn)物,目前呈現(xiàn)大量堆積與亟待應(yīng)用階段[1]。將中低品位的粉煤灰進行粉磨提高其活性,將水泥、磨細粉煤灰和S95礦渣粉按一定比例混合,制備復(fù)合摻合料進而替代部分礦渣粉是粉煤灰綜合利用的有效途徑之一[2]。

    本文將原狀粉煤灰進行粉磨,研究粉磨不同時間后的粉煤灰通過對S95礦渣粉的等量替代制備成復(fù)合摻合料,得到粉煤灰細度及摻量對復(fù)合摻合料凝結(jié)性能、流動性能和力學(xué)性能的影響規(guī)律。

    1 實驗

    1.1 實驗物料

    論文選用的粉煤灰是由濰坊某公司提供Ⅱ級灰,主要成分見表1。

    表1 粉煤灰品質(zhì)指標/wt%

    通過激光粒度分析,原灰的平均粒徑為39.85μm,中位徑為19.98μm。

    實驗所用的S95礦渣粉是由濟鋼集團提供,主要成分如表2。

    表2 礦渣粉品質(zhì)指標/wt%

    所使用的水泥是由山東水泥有限公司所產(chǎn)的PO42.5普通硅酸鹽水泥,主要成分及性能如表3、4。

    表3 普通硅酸鹽水泥化學(xué)組分/wt%

    表4 普通硅酸鹽水泥的力學(xué)性能

    試驗用細骨料為中國ISO標準砂。

    1.2 實驗步驟

    每次稱取5kg烘干后的原狀粉煤灰放置于小型球磨機中進行球磨。球磨中加入萬分之三質(zhì)量比例的助磨劑,球磨時間分為60min、90min、120min,分別用F60、F90、F120表示。

    2 復(fù)合摻合料性能研究

    2.1 摻合料配比

    配比設(shè)計采用“等量取代法”,復(fù)合摻合料中水泥所占重量不變,水泥占膠凝材料總量的50%,粉煤灰和礦渣粉分別以3∶7、43∶6、53∶5、63∶4的比例復(fù)摻替代50%的水泥。其中水225g,復(fù)合摻合料450g,標準砂1350g。

    復(fù)合摻合料的配比及編號如表5所示。

    1.1 一般資料 選取自2010—2017年北部戰(zhàn)區(qū)總醫(yī)院行原位心臟移植術(shù)的34例患者為研究對象。按心臟移植術(shù)后是否出現(xiàn)過排斥反應(yīng)分為排斥組(n=12)及無排斥組(n=22)。排斥組中,男性10例,女性2例;年齡45~63歲,平均年齡(56±6)歲。無排斥組中,男性16例,女性6例;年齡30~66歲,平均年齡(50±10)歲。兩組患者一般資料比較,差異無統(tǒng)計學(xué)意義(P>0.05),具有可比性。本研究經(jīng)醫(yī)院倫理委員會批準,患者均簽署知情同意書。

    表5 復(fù)合摻合料的編號及組成

    2.2 復(fù)合摻合料凝結(jié)性能

    復(fù)合摻合料的初凝時間如表6所示。

    由表6可以看出,隨著粉煤灰摻量的增加,初凝時間的變化規(guī)律性并不是很強,這主要是由于助磨劑的加入在粉煤灰顆粒的周圍附著一層油膜,阻止其水化,使得凝結(jié)時間變長;而另一方面,助磨劑的加入導(dǎo)致粉煤灰細度變小,比表面能增大,導(dǎo)致水泥的水化速度加快,凝結(jié)時間變短[3]。綜合上述實驗結(jié)果,摻合料初凝時間與純水泥的比值均小于200%,符合相關(guān)標準的要求。

    表6 初凝時間及其比值

    2.3 復(fù)合摻合料流動性能

    復(fù)合摻合料的流動度如表7。

    表7 復(fù)合摻合料的流動度

    從表7可以看出,在用水量不變的情況下,砂漿的流動度比會隨著粉煤灰用量的逐漸增大,通過這種現(xiàn)象可以明顯的看出粉煤灰用量對砂漿流動度的影響,即流動度與粉煤灰的用量成正比[4]。造成上述現(xiàn)象的原因主要有兩個,在當用水量不變的大前提下,一是粉煤灰和水泥的顆粒形狀不同,前者為球形顆粒,而后者大多為不規(guī)則的多面體,粉煤灰加入水泥中,粉煤灰顆粒在水泥顆粒中起到了與軸承中滾珠相似的作用,大大降低了水泥顆粒流動所出現(xiàn)的摩擦力[5]。二是粉煤灰經(jīng)過磨細處理,經(jīng)過處理后的粉煤灰的粒徑較之水泥的粒徑會小很多,水泥與水泥之間的顆粒間隙被粉煤灰填充,從而改善了材料顆粒之間的級配[6]。綜合上述研究結(jié)果可知,所有組成的復(fù)合摻合料流動度均高于純水泥砂漿對比樣,滿足相關(guān)標準對流動度比高于95%的要求。

    2.4 復(fù)合摻合料力學(xué)性能

    用試驗機對到達預(yù)設(shè)齡期的砂漿試樣進行力學(xué)強度的測定。表8給出的是3d的力學(xué)性能。

    表8 復(fù)合摻合料3d力學(xué)性能

    根據(jù)表8顯示,在3d齡期時,粉煤灰摻入量的增加會對砂漿的力學(xué)強度造成負提升。并且在粉煤灰的摻量相同時,粉煤灰細度的減小也會對砂漿的力學(xué)強度產(chǎn)生比較差的影響。

    表9給出的是7d的力學(xué)性能。

    表9 復(fù)合摻合料7d力學(xué)性能

    根據(jù)表9數(shù)據(jù)結(jié)果顯示,在7d齡期時,砂漿的抗壓抗折的強度規(guī)律與3d的幾乎一致——煤灰摻入量的增加會對砂漿的力學(xué)強度造成負提升。并且,在粉煤灰的摻量相同時,粉煤灰細度的減小也會對砂漿的力學(xué)強度產(chǎn)生比較差的影響。摻入粉煤灰的砂漿的強度與純水泥的砂漿之間還是有著一定的差距,但與3d齡期相比,7d齡期的力學(xué)強度都有了一定的增長,縮小了與純水泥砂漿的差距。

    表10給出的是28d的力學(xué)性能。

    表10 復(fù)合摻合料28d力學(xué)性能

    根據(jù)表10數(shù)據(jù)結(jié)果所示,當達到28 d時,絕大部分摻入粉煤灰的砂漿均接近純水泥的普通砂漿的力學(xué)強度,其中粉煤灰細度較小的試件尤為明顯。雖然由于粉磨時間和粉磨條件的不足,與純水泥的砂漿試件的強度還有差距,但差距很小,這主要是由于火山灰效應(yīng),粉煤灰中的玻璃體是硅酸鋁質(zhì)的,這種成分會在水分子的參與下,與水泥水化產(chǎn)生的氫氧化鈣進行活性反應(yīng)。促進了砂漿強度的增長。

    當粉煤灰與礦渣粉比例為5∶5和6∶4時,試件的力學(xué)強度明顯高于其他比例,但摻入的粉煤灰超過一定的比例時,會導(dǎo)致砂漿力學(xué)性質(zhì)下降。在粉煤灰的摻量相同時,試件的抗壓強度和抗折強度隨著粉煤灰細度的減小而增加。其中力學(xué)強度出現(xiàn)下降的砂漿可能是因為摻入的粉煤灰細度過低,導(dǎo)致砂漿強度增長緩慢所引起的。

    綜合上述實驗結(jié)果,三組粉煤灰組成的摻合料中除了F60S7、F90S5、F120S6、F120S4四組砂漿,抗壓強度比值均大于95%,符合相關(guān)標準的要求。其中F90S7的復(fù)合摻合料的活性最好。

    3 結(jié) 論

    本文選用某粉煤灰原灰為研究對象,采用球磨機進行粉磨,研究了粉磨后細灰不同比例替代S95礦粉對其凝結(jié)性能、流動性能和力學(xué)性能的影響,通過實驗得到如下結(jié)論:

    (1)隨著粉煤灰摻量的增加,初凝時間逐漸增加,而加入助磨劑的粉煤灰摻量的增加,初凝時間出現(xiàn)了不一樣的變化,規(guī)律性并不是很強。

    (2)在用水量不變的情況下,砂漿的流動度比會隨著粉煤灰用量的逐漸增大,得出粉煤灰用量對砂漿流動度的影響規(guī)律,即流動度與粉煤灰的用量成正比。

    (3)在砂漿的活性實驗中,7d齡期時F60S7、F60S6、F60S5、F90S7、F120S7組成的摻合料的抗壓強度與純水泥的比值均大于70%,符合相關(guān)標準的要求。其中F60的磨細粉煤灰的活性最好。在28d齡期時,F(xiàn)60、F90、F120三組粉煤灰時組成的摻合料的抗壓強度與純水泥的比值只有F120S5、F120S4大于95%,符合相關(guān)標準的要求,而加入助磨劑的三組粉煤灰時組成的摻合料中除了F60S7、F90S5、F120S6、F120S4四組砂漿,抗壓強度比值均大于95%,符合相關(guān)標準的要求。其中F90S7的復(fù)合摻合料的活性最好。

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