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    焊接速度對304不銹鋼電子束焊接頭組織與性能的影響

    2021-12-23 06:13:38袁夢揚(yáng)簡海林
    機(jī)械工程材料 2021年12期
    關(guān)鍵詞:電子束熔池鐵素體

    楊 濤,袁夢揚(yáng),簡海林,李 東

    (1.國核電站運(yùn)行服務(wù)技術(shù)有限公司,上海 200233;2.上海工程技術(shù)大學(xué)材料工程學(xué)院,上海 201620)

    0 引 言

    304奧氏體不銹鋼具有較好的耐腐蝕和耐高溫性能、較高的強(qiáng)度、良好的韌性,以及優(yōu)異的可加工性等,廣泛應(yīng)用在汽車、化工、核電、建筑裝飾及食品醫(yī)療等行業(yè)的焊接結(jié)構(gòu)中[1]。與常規(guī)熔化焊相比,電子束焊接具有熱影響區(qū)小、對母材熱損傷小、接頭強(qiáng)度高且焊縫狹窄、變形量小等優(yōu)點(diǎn),在304不銹鋼精密零件的連接上具有廣闊的應(yīng)用前景。304不銹鋼的室溫顯微組織是奧氏體,在熔體凝固時奧氏體結(jié)晶界面相對比較平直,所以焊接時易出現(xiàn)熱開裂現(xiàn)象[2-3];為了避免熱裂紋的產(chǎn)生,304不銹鋼的焊接大多采用電弧填充焊,通過優(yōu)化焊材的成分,使焊縫在凝固過程中產(chǎn)生部分鐵素體來打破平直的結(jié)晶界面。然而,激光、電子束等高能束焊接為自熔焊接,無法進(jìn)行焊材填充,主要依賴調(diào)整焊接工藝參數(shù)來降低熱裂紋傾向[4]。目前,學(xué)者對304不銹鋼電子束焊接的研究主要集中在焊縫宏觀形貌的優(yōu)化、熔池行為及異種合金焊接等方面[5-8],有關(guān)焊接速度對顯微組織和力學(xué)性能影響方面的研究相對較少,尤其是焊接速度對焊縫中鐵素體含量影響的研究更少[9-10]。為此,作者通過在不同焊接速度下對304不銹鋼進(jìn)行真空電子束焊接,研究了焊接速度對焊接接頭顯微組織和力學(xué)性能的影響,為電子束焊接在304不銹鋼結(jié)構(gòu)制造中的應(yīng)用提供參考。

    1 試樣制備與試驗方法

    焊接母材為尺寸150 mm×200 mm×3 mm的304不銹鋼熱軋板,其實測抗拉強(qiáng)度為640 MPa,屈服強(qiáng)度為272 MPa,主要化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)為0.04C,11.5Ni,18.2Cr,1.8Mn,0.6Si,0.02雜質(zhì),余Fe。焊前,先用400#和600#砂紙對待焊區(qū)及附近區(qū)域進(jìn)行打磨處理,以去除表面的氧化膜,然后采用無水乙醇超聲清洗,吹干后放置在烘箱中于150 ℃烘干2 h。焊接設(shè)備為Pro Beam K110型電子束焊機(jī),將處理好的待焊板材安裝在焊接平臺上,抽真空,真空度不大于500 Pa,加速電壓為120 kV,聚焦電流為2 460 mA,焊接電流為12 mA,焊接速度為10,20,30,40 mm·s-1。

    焊后在焊接接頭處截取金相試樣,經(jīng)打磨、拋光,用50 mL HCl+10 mL HNO3+100 mL H2O+10 g FeCl3溶液腐蝕40 s后,在VHK-600K型數(shù)碼光學(xué)顯微鏡上觀察焊縫橫截面形貌、顯微組織,并按照GB/T 1954—2008采用金相法測定鐵素體體積分?jǐn)?shù),測試區(qū)域為焊縫橫截面中心位置向上1 mm處,測量時放大倍數(shù)為500倍,視場數(shù)不低于12個。采用HXD-1000TMC/LCD型顯微硬度計測焊縫橫截面的顯微硬度,載荷為1.96 N,保載時間為20 s,測試間距為0.1 mm。在焊接接頭處以焊縫為中心垂直于焊接方向截取拉伸試樣,承載截面尺寸為6 mm×3 mm,標(biāo)距為30 mm,按照GB/T 228—2002采用AG-IC型材料萬能試驗機(jī)進(jìn)行室溫拉伸試驗,拉伸速度為1 mm·min-1,采用Hitachi S-3400N型掃描電鏡觀察拉伸斷口形貌。

    2 試驗結(jié)果與討論

    2.1 對宏觀形貌和顯微組織的影響

    由圖1可以看出:當(dāng)焊接速度為10,20 mm·s-1時,304不銹鋼電子束焊接頭焊縫表面存在少量飛濺;隨著焊接速度的增大,焊縫寬度變窄,邊緣趨于平直,表面魚鱗紋曲率變大。不同焊接速度下所有焊縫表面均成形良好,無表面裂紋、氣孔等缺陷。

    圖1 不同焊接速度下焊縫正面的宏觀形貌Fig.1 Macromorphology of weld faces under different welding speeds

    由圖2可知:當(dāng)焊接速度為10 mm·s-1時,焊縫的截面積最大,隨著焊接速度的增大,焊縫正面和背面熔寬均減??;當(dāng)焊接速度為40 mm·s-1時,試樣中出現(xiàn)未焊透現(xiàn)象,這是由于在焊接電流和電壓一定條件下,隨焊接速度的增大,焊接熱輸入減小而造成的。當(dāng)焊接速度為10,20 mm·s-1時,焊縫上表面出現(xiàn)凹陷現(xiàn)象,這是因為當(dāng)焊接速度過慢時,焊接熱輸入過大,引起熔池表面金屬劇烈蒸發(fā),當(dāng)熱源離開時,熔池仍未穩(wěn)定,導(dǎo)致焊縫上表面出現(xiàn)凹陷現(xiàn)象。綜上可知,使焊接接頭獲得良好成形形貌的最佳焊接速度為30 mm·s-1。由圖3可知;熔合線處存在一層細(xì)小的柱狀晶;焊縫區(qū)域存在垂直于熔合線方向并指向熔池中心的樹枝晶,樹枝晶間分布著細(xì)小的等軸晶和柱狀晶。在焊接過程中晶粒先在熔合線上形核,然后朝著與散熱相反的方向生長。隨著焊接速度增大,熔合線附近柱狀晶晶胞的尺寸變小,且枝晶間的黑色析出物增多,使晶界和亞晶界變得曲折,這可有效地抑制熱裂紋的萌生和擴(kuò)展[11]。

    圖2 不同焊接速度下焊縫橫截面形貌Fig.2 Cross-section appearance of welds under different welding speeds

    圖3 不同焊接速度下熔合線附近的顯微組織Fig.3 Microstructures near fusion line under different welding speeds

    由圖4可以看出,不同焊接速度下焊縫中心的晶粒呈現(xiàn)等軸樹枝晶的特征,其兩側(cè)為柱狀晶結(jié)構(gòu)。在焊接熔池的不同位置,不同的溫度梯度和結(jié)晶速率造成了不同的成分過冷度,從而形成不同的結(jié)晶形態(tài),使得焊縫不同位置具有不同的結(jié)晶組織。從焊接熔池邊緣到中心的結(jié)晶過程中,隨著固/液界面前沿液相中溫度梯度的降低、結(jié)晶速率的加快以及溶質(zhì)濃度的提升,成分過冷度不斷變大,結(jié)晶形態(tài)依次從平面晶向胞狀晶、胞狀樹枝晶和樹枝晶轉(zhuǎn)變,最終在熔池中心形成少量等軸晶[12]。隨著焊接速度的增大,焊縫中心結(jié)晶速率提高,導(dǎo)致焊縫中心晶粒越來越細(xì)小。

    圖4 不同焊接速度下焊縫中心的顯微組織Fig.4 Microstructures of weld center under different welding speeds

    2.2 對鐵素體含量的影響

    由圖5可以看出,隨著焊接速度的增大,焊接接頭焊縫中鐵素體含量增加,且均在GB/T 1954—2008中要求的鐵素體體積分?jǐn)?shù)在4%~12%范圍內(nèi)。研究[8]表明,奧氏體不銹鋼焊縫中,鐵素體體積分?jǐn)?shù)最優(yōu)在5%左右。鐵素體的出現(xiàn)一方面可以限制磷、硫等雜質(zhì)元素的偏聚,另一方面可以使晶界變得凹凸不平而改變晶界的浸潤性,從而有效降低焊縫的熱裂紋敏感性。但是,在奧氏體不銹鋼中,過高的鐵素體含量會造成焊縫塑性及韌性的降低[13];鐵素體含量的變化還可對不銹鋼的孔蝕和應(yīng)力腐蝕開裂產(chǎn)生影響,但對晶間腐蝕的影響不大[14]。理論上,鐵素體的含量與鉻元素含量有關(guān);增大電流、降低焊接速度都可導(dǎo)致焊縫鐵素體含量降低。這是因為電流的增大或焊接速度的下降都會增大焊接熱輸入,造成熔池溫度升高,導(dǎo)致焊縫中強(qiáng)鐵素體元素鉻的燒損,使得鐵素體含量降低[11,15]。隨著焊接速度的增大,焊接熱輸入降低,鉻元素的燒損程度降低,因此鐵素體含量增加。

    圖5 焊縫中鐵素體體積分?jǐn)?shù)隨焊接速度的變化曲線Fig.5 Curve of volume fraction of ferrite in weld vs welding speed

    2.3 對硬度的影響

    由圖6可知:接頭焊縫區(qū)硬度高于母材區(qū),從熔合線到焊縫中心,硬度先降低再升高,在焊縫中心區(qū)域達(dá)到峰值;隨著焊接速度的增大,接頭相同位置處的硬度略有升高,這是因為隨著焊接速度的增大,組織中的鐵素體含量增加,而鐵素體可以在一定程度上提高奧氏體不銹鋼的強(qiáng)度,表現(xiàn)為焊縫顯微硬度的略微提高。常溫下,細(xì)晶粒金屬比粗晶粒金屬具有更高的強(qiáng)度、硬度以及更優(yōu)異的塑性和韌性,這是因為細(xì)晶粒受到外力而發(fā)生的塑性變形可分散在更多的晶粒內(nèi)進(jìn)行,塑性變形較均勻,應(yīng)力集中較??;同時晶粒越細(xì)小,晶界面積越大,晶界越曲折,越不利于裂紋擴(kuò)展[11,15]。焊縫中心存在一些細(xì)小的等軸晶,相比較于焊縫其他區(qū)域晶粒更細(xì)小,因此焊縫中心區(qū)域的硬度更高。

    圖6 不同焊接速度下焊接接頭的硬度分布曲線Fig.6 Hardness distribution curves of welded joints under different welding speeds

    2.4 對拉伸性能的影響

    由圖7(a)可以看出,不同焊接速度下,焊接接頭的抗拉強(qiáng)度在550~640 MPa之間,隨焊接速度增大呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢。斷裂均發(fā)生在母材區(qū),這說明焊縫的強(qiáng)度大于母材,也說明采用電子束焊接304不銹鋼時具有較好的工藝相容性。其中,焊接速度為30 mm·s-1所對應(yīng)的接頭抗拉強(qiáng)度最大,達(dá)640 MPa,其斷口上分布著大小不一的韌窩及撕裂棱,如圖7(b)所示,呈現(xiàn)典型的韌性斷裂特征,表明焊縫金屬具有較好的塑性。電子束焊接具有極高的能量密度,可以降低焊接熱輸入,細(xì)化焊縫晶粒,提高焊接接頭的強(qiáng)度;真空環(huán)境可為焊接過程提供極為優(yōu)異的保護(hù)作用,能夠避免出現(xiàn)合金燒損、氣孔夾雜等缺陷;狹窄的焊縫寬度極大地降低了焊接接頭的殘余應(yīng)力[11,15],從而可以提高焊接接頭的抗拉強(qiáng)度。

    圖7 不同焊接速度下接頭的拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線及焊接速度為30 mm·s-1時的拉伸斷口形貌Fig.7 Tensile stress-strain curve of joints under different welding speeds (a)and tensile fracture morphology under welding speed of 30 mm·s-1 (b)

    3 結(jié) 論

    (1)當(dāng)電子束焊接304不銹鋼的焊接速度為10,20 mm·s-1時,焊縫表面凹陷,當(dāng)焊接速度為40 mm·s-1時,接頭出現(xiàn)未焊透缺陷,當(dāng)焊接速度為30 mm·s-1時,接頭焊縫的成形質(zhì)量較好。焊縫的顯微組織主要由兩側(cè)的柱狀晶及中心的等軸晶組成,隨著焊接速度的增大,焊縫晶粒尺寸減小,焊縫中鐵素體含量增加。

    (2)焊接接頭焊縫區(qū)的硬度高于母材區(qū),且從熔合線到焊縫中心,硬度先降低再升高;隨著焊接速度的增加,焊縫的硬度略微升高。隨著焊接速度的增加,焊接接頭的抗拉強(qiáng)度先增大后減小,且焊接接頭拉伸時均在母材區(qū)斷裂,當(dāng)焊接速度為30 mm·s-1時,接頭的抗拉強(qiáng)度最大,為640 MPa,斷裂方式為韌性斷裂。試驗條件下電子束焊接304不銹鋼的最佳焊接速度為30 mm·s-1。

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