復(fù)合噴丸對(duì)0Cr16Ni5Mo1馬氏體不銹鋼表面組織和性能的影響

李 克, 朱文龍, 宋逸思, 李傳維, 劉 珊, 廖 瑜, 姜傳海

(1.中國航發(fā)南方工業(yè)有限公司， 株洲 412002；2.上海交通大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院， 上海 200240)

0Cr16Ni5Mo1鋼屬于超低碳馬氏體不銹鋼，因其碳含量較低以及鉻、鎳、鉬的配比較優(yōu)，有利于形成較為穩(wěn)定的馬氏體組織，且通過簡單的熱處理即可得到強(qiáng)度和韌性良好匹配的材料，從而在水電、火電、核電和航空航天等領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用[1-2]。0Cr16Ni5Mo1鋼常用于制造葉片、齒輪等零件，由于長時(shí)間受到交變載荷的作用，上述零件容易發(fā)生疲勞失效，降低其使用壽命。因此，疲勞壽命成為0Cr16Ni5Mo1鋼的重要性能指標(biāo)。

表面噴丸強(qiáng)化技術(shù)是提高機(jī)械零部件疲勞壽命的一種重要的制造工藝。噴丸處理能夠給材料表層帶來多種變化，包括：①引入殘余壓應(yīng)力場(chǎng)；②細(xì)化表面組織；③將殘余奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體；④表面粗糙度增大[3]。其中前三者均可提高材料的疲勞壽命，而最后者則會(huì)降低材料的疲勞性能。然而，通過優(yōu)化處理噴丸工藝參數(shù)，可以將表面粗糙度控制在合理的范圍內(nèi)，從而避免這一不利影響。與其他表面強(qiáng)化技術(shù)相比，噴丸處理具有強(qiáng)化效果明顯、操作簡便及成本低廉等優(yōu)點(diǎn)。

目前，噴丸強(qiáng)化技術(shù)在國內(nèi)已得到了一定程度的應(yīng)用，但實(shí)際噴丸處理工藝的選擇仍面臨很多問題。對(duì)于不同材料的噴丸強(qiáng)化件，采用鋼丸、陶瓷丸、玻璃丸等不同噴丸介質(zhì)，選用不同的噴丸強(qiáng)度以及復(fù)合工藝都會(huì)對(duì)噴丸強(qiáng)化效果產(chǎn)生明顯影響。為了獲得最優(yōu)的噴丸強(qiáng)化效果，筆者對(duì)0Cr16Ni5Mo1馬氏體不銹鋼進(jìn)行了6種不同工藝的噴丸處理，以期獲得最優(yōu)的殘余壓應(yīng)力場(chǎng)及細(xì)化的形變組織，最大程度改善材料的疲勞性能。

1 試驗(yàn)材料及方法

1.1 試驗(yàn)材料

試驗(yàn)材料為0Cr16Ni5Mo1馬氏體不銹鋼，由北京鋼鐵研究總院采用真空感應(yīng)熔煉制得，其化學(xué)成分如表1所示。試驗(yàn)材料在1 100 ℃保溫1 h奧氏體化后，進(jìn)行油淬冷至室溫，然后在580 ℃保溫2 h回火。

圖1為試驗(yàn)材料熱處理前后的顯微組織形貌、掃描電鏡(SEM)形貌及電子背散射衍射(EBSD)形貌，可知回火狀態(tài)的顯微組織中基體為回火馬氏體和少量的殘余奧氏體，其晶粒度對(duì)應(yīng)ASTM標(biāo)準(zhǔn)評(píng)級(jí)約為4.5級(jí)，每個(gè)原奧晶粒內(nèi)存在若干個(gè)取向不同的馬氏體板條，殘余奧氏體彌散分布于板條間。

圖1 試驗(yàn)用0Cr16Ni5Mo1馬氏體不銹鋼的微觀形貌Fig.1 Micro morphology of 0Cr16Ni5Mo1 martensitic stainless steel for test:a) microstructure morphology before heat treatment; b) microstructure morphology after heat treatment;c) SEM morphology after heat treatment; d) EBSD morphology after heat treatment

噴丸試樣從試驗(yàn)材料上切取，為圓片狀試樣，尺寸為φ25 mm×10 mm。對(duì)其端面進(jìn)行噴丸處理，具體試樣尺寸與噴丸工藝方法如圖2所示。噴丸所用彈丸為直徑0.3 mm的鋼丸、直徑0.1 mm的陶瓷丸以及直徑0.1 mm的玻璃丸。

圖2 噴丸試樣尺寸及噴丸示意圖Fig.2 Shot peening sample size and shot peening diagram

1.2 試驗(yàn)方法

表2為不同噴丸工藝的編號(hào)及參數(shù)。重要的噴丸工藝參數(shù)包括噴丸強(qiáng)度和噴丸表面覆蓋率[4]。噴丸強(qiáng)度是通過標(biāo)準(zhǔn)阿爾門的飽和弧高曲線來確定的，飽和點(diǎn)弧高值即為噴丸強(qiáng)度(標(biāo)準(zhǔn)單位為mm)，標(biāo)準(zhǔn)阿爾門試片包括A型與N型試片，試驗(yàn)樣品均達(dá)到100%覆蓋率。

表2 噴丸工藝編號(hào)及噴丸工藝Tab.2 Peening process numbers and peening processes

各工藝條件下噴丸表面粗糙度均采用TR220型表面粗糙度儀測(cè)量，主要粗糙度參數(shù)選擇輪廓算術(shù)平均偏差(Ra)和微觀不平度10點(diǎn)高度(Rz)[5]，每個(gè)噴丸表面重復(fù)測(cè)量3次，最后取其平均值。每次取樣連續(xù)取5段，每段長度0.4 mm。

噴丸后殘余應(yīng)力采用Proto-LXRD型X射線應(yīng)力分析儀檢測(cè)[6]。儀器管電壓30 kV，管電流20 mA，Cr靶Kα輻射，V濾波片，準(zhǔn)直管直徑1 mm，雙512通道位敏探測(cè)器。對(duì)應(yīng)衍射角2θ范圍均為20°，ψ角±45°內(nèi)優(yōu)化設(shè)置17站，同傾衍射幾何方式。檢測(cè)執(zhí)行ASTME 915-2010、EN 15305-2008以及GB 7704-2017標(biāo)準(zhǔn)。X射線應(yīng)力分析儀同時(shí)還可以檢測(cè)噴丸層的衍射半高寬，用以間接表征噴丸后形變組織結(jié)構(gòu)。采用Proto-8818型電解拋光機(jī)和專用電解液進(jìn)行電化學(xué)腐蝕，工作電壓15 V，工作電流2 A，采用數(shù)顯千分尺測(cè)量腐蝕深度。

殘余奧氏體含量通過XL-640型X射線衍射分析儀檢測(cè)，儀器管電壓25 kV，管電流5 mA，Cr靶Kα輻射，V濾波片，準(zhǔn)直管直徑1 mm。選擇奧氏體(220)及馬氏體(211)衍射晶面，對(duì)應(yīng)2θ范圍分別132°～125°及168°～144°，間隔均為0.04°，時(shí)間常數(shù)3 s及20 s。檢測(cè)執(zhí)行ASTME 975-2013和YB/T 5338-2006標(biāo)準(zhǔn)。

采用DHV-1000型顯微硬度計(jì)測(cè)量各種工藝對(duì)應(yīng)噴丸層顯微硬度及其沿材料層深的分布。測(cè)試時(shí)，載荷為0.49 N，保載時(shí)間10 s，在同一層深重復(fù)測(cè)量3點(diǎn)，最后取其平均值。

2 試驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 表面粗糙度

利用數(shù)顯表面粗糙度輪廓儀測(cè)量試塊未噴丸機(jī)加工面以及不同工藝噴丸處理面的表面粗糙度的Ra和Rz值，結(jié)果如圖3所示。

圖3 不同工藝噴丸后試樣的表面粗糙度Fig.3 Surface roughness of samples after shot peening with different processes:a) surface roughness Ra; b) surface roughness Rz

直徑φ25 mm、厚度10 mm圓片噴丸工藝試塊端面經(jīng)過精磨加工，未噴丸機(jī)加工面表面粗糙度較低。噴丸工藝1和工藝2的噴丸強(qiáng)度較低，對(duì)應(yīng)表面粗糙度增加不明顯。噴丸工藝3和工藝4采用鋼丸，隨著噴丸強(qiáng)度增加表面粗糙度增大。噴丸工藝5和工藝3相比，由于增加微粒子玻璃丸噴丸，表面粗糙度降低。噴丸工藝6和工藝4相比，由于增加微粒子陶瓷丸噴丸，表面粗糙度降低。噴丸工藝10和工藝9相比，增加了微粒子玻璃丸噴丸，表面粗糙度進(jìn)一步降低?？傊捎枚嗟缽?fù)合噴丸技術(shù)，既可以確保噴丸強(qiáng)化效果又不至于明顯增加噴丸表面粗糙度，使試樣獲得較高的表面質(zhì)量。

2.2 殘余應(yīng)力

圖4為噴丸后試樣表層殘余應(yīng)力分布?？梢钥闯觯韺託堄鄳?yīng)力分布因噴丸工藝的不同而呈現(xiàn)出巨大差異。未噴丸機(jī)加工表面殘余應(yīng)力為-263 MPa，殘余壓應(yīng)力深度50 μm；工藝1，2 表面殘余應(yīng)力分別為-661 MPa,-667 MPa，殘余壓應(yīng)力深度分別為50 μm,75 μm；工藝3,4表面殘余應(yīng)力分別為-497 MPa,-543 MPa，殘余壓應(yīng)力深度分別為100 μm,150 μm；工藝5,6 表面殘余應(yīng)力分別為-590 MPa,-620 MPa，殘余壓應(yīng)力深度分別為100 μm,150 μm。即噴丸工藝4,6引入最強(qiáng)的殘余壓應(yīng)力場(chǎng)，工藝3,5次之，工藝1,2引入殘余壓應(yīng)力場(chǎng)相對(duì)較弱。

圖4 不同工藝噴丸后試樣的表層殘余應(yīng)力分布Fig.4 Surface residual stress distribution of samples after shot peening with different processes

未噴丸機(jī)加工表面存在較低水平的殘余壓應(yīng)力，主要是由于磨削加工所致，機(jī)加工殘余應(yīng)力水平較低，因此沿材料深度方向的分布比較淺，對(duì)材料的表面性能不會(huì)產(chǎn)生明顯影響。工藝1和工藝2分別采用微粒子玻璃丸0.10 mm強(qiáng)度和陶瓷彈丸0.20 mm強(qiáng)度噴丸，可在表面獲得較高的殘余壓應(yīng)力，但玻璃丸和陶瓷丸噴丸強(qiáng)度較低，殘余壓應(yīng)力分布較淺。噴丸工藝3，4采用鋼丸，噴丸強(qiáng)度由0.10 mm增至0.20 mm，導(dǎo)致噴丸表面殘余壓應(yīng)力增大，最大殘余壓應(yīng)力也增大，由520 MPa增至570 MPa，殘余壓應(yīng)力深度增加。這是由于噴丸強(qiáng)度增加，彈丸沖擊材料的力度增大，導(dǎo)致材料表層形變程度增大，從而產(chǎn)生更大的殘余壓應(yīng)力以及更深的殘余壓應(yīng)力分布[7-8]。與噴丸工藝3相比，工藝5中試樣殘余壓應(yīng)力場(chǎng)的層深、最大值變化不大。但工藝5中增加一道強(qiáng)度0.10 mm的玻璃丸噴丸，有效增加了噴丸表面的殘余壓應(yīng)力，二次強(qiáng)化效果比較明顯。噴丸工藝6與工藝4的變化規(guī)律同樣類似，試樣表面殘余壓應(yīng)力增大。

常州市人才工作起步較早，黨管人才工作運(yùn)行機(jī)制完善，人才隊(duì)伍建設(shè)政策體系和服務(wù)體系相對(duì)完善，人力資源發(fā)展氛圍好、基礎(chǔ)扎實(shí)。截至2016年年底，全市人才總量達(dá)到106.2萬人，其中高層次人才6.28萬人，高技能人才26.2萬人，分別比2010年增加了68.04%，117.29%，142.17%。2015年，每萬人口中大學(xué)本科及以上學(xué)歷人數(shù)219人，位列全省第三；每萬從業(yè)人員中研究與發(fā)展（R&D）人員數(shù)233人，位列全省第二。企業(yè)R&D活動(dòng)人員占企業(yè)職工比重6.78%，R&D活動(dòng)人員占科技活動(dòng)人員比重67.82%，位列全省第五。

在噴丸過程中，材料表層發(fā)生塑性變形，而其內(nèi)部則始終為彈性變形，最終導(dǎo)致材料表層呈現(xiàn)殘余壓應(yīng)力的狀態(tài)，可以顯著提高材料的疲勞壽命。采用上述鋼丸強(qiáng)力噴丸+陶瓷式玻璃丸噴丸的復(fù)合噴丸方式(即工藝5，6)，可以進(jìn)一步增加噴丸表面的殘余壓應(yīng)力，緩解最表層殘余應(yīng)力分布梯度，從而優(yōu)化噴丸殘余應(yīng)力場(chǎng)的分布。

為進(jìn)一步驗(yàn)證噴丸工藝5對(duì)試樣表面殘余應(yīng)力分布均勻性的影響，在試樣表面隨機(jī)測(cè)量了A1～A9、B1～B9共計(jì)18個(gè)位置的殘余應(yīng)力，結(jié)果如圖5所示?？芍?jīng)鋼丸強(qiáng)力噴丸+陶瓷式玻璃丸噴丸的復(fù)合噴丸后，試樣表面的殘余應(yīng)力分布較為均勻，波動(dòng)不大，都在-700 MPa左右，即工藝5能夠?qū)υ嚇颖砻嫫鸬胶芎玫膹?qiáng)化效果。

圖5 工藝5噴丸后試樣表面各點(diǎn)的殘余應(yīng)力Fig.5 Residual stress at each points on the sample surface after shot peening process 5

2.3 衍射半高寬

X射線衍射半高寬常用來間接表征材料噴丸后形變組織結(jié)構(gòu)，衍射半高寬越寬則材料內(nèi)晶粒越細(xì)及晶格畸變?cè)酱骩9]。噴丸后試樣表層的衍射半高寬分布如圖6所示?？芍鞴に嚨膰娡鑿?qiáng)化處理均能在試樣表面造成衍射半高寬的寬化，且隨層深的增加而急劇減小，最終都穩(wěn)定在基體的2.2°左右。

圖6 不同工藝噴丸后試樣表層的衍射半高寬Fig.6 Diffraction FWHM of samples surface after shot peening with different processes

未噴丸機(jī)加工表面的衍射半高寬寬化最小，主要是由于磨削加工過程導(dǎo)致表面塑性變形所致，對(duì)材料的表面性能基本不會(huì)產(chǎn)生影響。工藝1和工藝2分別采用玻璃丸強(qiáng)度為0.10 mm和陶瓷丸強(qiáng)度為0.20 mm噴丸(N試片)，噴丸強(qiáng)度較低，其衍射寬化深度較淺。噴丸工藝3，4均采用鋼丸，噴丸強(qiáng)度為0.10、0.20 mm(A試片)，噴丸強(qiáng)度較強(qiáng)，導(dǎo)致其衍射半高寬寬化深度較深?？芍獓娡鑿?qiáng)度是影響X射線衍射半高寬寬化的最主要因素，這是因?yàn)閲娡鑿?qiáng)度增加導(dǎo)致表層形變程度增大，產(chǎn)生更加明顯的形變組織結(jié)構(gòu)即晶粒細(xì)化和晶格畸變?cè)龃?，表現(xiàn)為衍射半高寬寬化的現(xiàn)象。

噴丸工藝5與工藝3或者工藝6與工藝4相比，增加了一道陶瓷式玻璃丸噴丸，其衍射半高寬寬化深度變化不明顯，但表面衍射半高寬寬化提升明顯。這是因?yàn)槎螄娡璧膰娡鑿?qiáng)度較小，對(duì)材料的次表層影響不大，但對(duì)材料表面的二次強(qiáng)化效果明顯。

除了殘余應(yīng)力分布的均勻性外，表面微觀畸變的均勻性對(duì)試樣表面質(zhì)量同樣起著關(guān)鍵作用。因此試驗(yàn)中同樣測(cè)定了經(jīng)工藝5噴丸強(qiáng)化后，試樣表面衍射半高寬的具體數(shù)值，如圖7所示。經(jīng)鋼丸強(qiáng)力噴丸+陶瓷式玻璃丸噴丸的復(fù)合噴丸后，試樣表面的衍射半高寬分布均勻，方差較小，都在4.0°左右，相較于基體的2.2°提升明顯，能夠起到良好的強(qiáng)化效果。

圖7 工藝5噴丸后試樣表面各點(diǎn)的衍射半高寬Fig.7 Diffraction FWHM at each points on the sample surface after shot peening process 5

2.4 殘余奧氏體含量

在0Cr16Ni5Mo1馬氏體不銹鋼中，馬氏體相強(qiáng)度、硬度更高，奧氏體相的塑性韌性更好[10]。因此，對(duì)于提高材料的疲勞壽命，獲得外強(qiáng)里韌的組織結(jié)構(gòu)，即提高表層馬氏體的占比，降低殘余奧氏體含量，而這恰恰是噴丸強(qiáng)化所能帶來的效果。經(jīng)不同工藝噴丸處理后，試樣表層殘余奧氏體含量隨深度的變化，如圖8所示。從數(shù)據(jù)中看出，機(jī)加工表面的奧氏體向馬氏體轉(zhuǎn)變量非常少；噴丸處理能夠明顯提高奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體的數(shù)量。

圖8 不同噴丸工藝后試樣表層殘余奧氏體沿層深的變化Fig.8 Variation of retained austenite on the surface layer along the layer depth after different shot peening processes

2.5 顯微硬度

圖9為噴丸后樣品表層硬度沿層深的變化曲線。由圖9可以看出，各噴丸工藝均使試樣表層硬度得到明顯提升，且隨噴丸強(qiáng)度的增加而提升明顯；同時(shí)二次陶瓷式玻璃丸噴丸可進(jìn)一步提升表面硬度；從表面到基體，硬度提升逐漸降低，顯微硬度最終都降低到320 HV左右。

圖9 不同工藝噴丸后試樣表層硬度沿層深的變化Fig.9 Variation of surface hardness along layer depth after shot peening with different processes

噴丸工藝1和工藝2表面顯微硬度分別可達(dá)394 HV和418 HV，但其噴丸強(qiáng)度較低，硬化層深度在75 μm以內(nèi)。噴丸工藝3和4，隨著噴丸強(qiáng)度的增加，導(dǎo)致材料表層形變程度增大，硬化層深度逐漸增大，加工硬化現(xiàn)象更加明顯，表面顯微硬度由435 HV提升至447 HV，硬化層深度由150 μm提升為200 μm。噴丸工藝5與工藝3、工藝6與工藝4相比，由于增加了一道陶瓷玻璃丸噴丸，在增加殘余壓應(yīng)力和改善組織結(jié)構(gòu)的同時(shí)，表面顯微硬度也有所提高，噴丸工藝6的表面顯微硬度最高為459 HV。

材料硬度是一個(gè)綜合性指標(biāo)，通常受多種因素的影響，例如噴丸表層的殘余壓應(yīng)力、形變細(xì)化組織結(jié)構(gòu)以及噴丸誘發(fā)殘余奧氏體向馬氏體相變等。表層噴丸殘余壓應(yīng)力越大、形變細(xì)化組織結(jié)構(gòu)越明顯以及噴丸誘發(fā)馬氏體相變?cè)匠浞?，?dǎo)致噴丸表層的顯微硬度就越高。

3 結(jié)論

(1) 噴丸強(qiáng)化處理可以為0Cr16Ni5Mo1馬氏體不銹鋼試樣表面帶來明顯的強(qiáng)化效果，且強(qiáng)化效果隨噴丸強(qiáng)度的提高而明顯提升，其中殘余壓應(yīng)力引入、衍射半高寬寬化、殘余奧氏體含量降低以及硬度提升都很明顯。

(2) 僅對(duì)試樣進(jìn)行玻璃丸0.10 mm和陶瓷彈丸0.2 mm強(qiáng)度(N試片)噴丸強(qiáng)化時(shí)，噴丸強(qiáng)度較低，硬化層深度較淺，對(duì)試樣表層的強(qiáng)化作用有限；僅對(duì)試樣進(jìn)行鋼丸0.10，0.20 mm強(qiáng)度(A試片)噴丸強(qiáng)化時(shí)，噴丸強(qiáng)度較大，能夠?qū)υ嚇颖韺悠鸬捷^好的強(qiáng)化作用，但會(huì)引入較大的表面粗糙度，對(duì)疲勞壽命的提升起到不利影響。

(3) 對(duì)試樣進(jìn)行鋼丸強(qiáng)力噴丸+玻璃/陶瓷噴丸的復(fù)合噴丸處理， 在試樣表面可以產(chǎn)生較高的殘余壓應(yīng)力(-590 MPa、-620 MPa)和較大的衍射半高寬(3.955°、4.17°)，并且噴丸后的表面粗糙度增大不明顯(Ra為0.889 μm、1.625 μm)。此外證實(shí)，表面各點(diǎn)的殘余壓應(yīng)力、衍射半高寬差別不大即分布比較均勻。